煤礦污水處理站危險源辨識

㈠ 危險源辨識方法有三種

危險源辨識方法分別有現場主動法、工作分析法、現場調查法這三種。
1、現場主動法：讓現場人員主動起來，提出現場的危險源究竟有哪些。
2、工作分析法：分析一下現場的作業流程或使用的設備和工具能否造成危害。
3、現場調查法：但不確定現場情況時，可以去現場查看。

㈡ 污水處理廠的安全隱患有哪些

污水處理廠的安全隱患有:
1、安全設施配備數量不足，消防器材有些已過期、有些未年檢，需要更換；
2、部分設備電纜接線頭裸露，電纜地溝內有積水影響用電安全；
3、部分構築物圍欄損壞、缺失，安全警示標志不全；各廠未進行全面的應急預案演練；
4、安全持證上崗情況較差；
5、未進行廠區安全危險源評估等問題。從污染源排出的污（廢）水，因含污染物總量或濃度較高，達不到排放標准要求或不適應環境容量要求，從而降低水環境質量和功能目標時，必需經過人工強化處理的場所，這個場所就是污水處理廠，又稱污水處理站。

㈢ 煤礦環保風險辨識評估包括什麼和什麼

直接經驗分析法和系統安全分析法。
直接經驗分析法又分為：工作任務分析法，直接詢問法，現場觀察法，查閱記錄法。系統安全分析法分為：事故樹分析，安全檢查表，因果分析，預先危險分析，危險性和可操作性分析等方法。
煤礦作為一個復雜的系統，存在的危險源各種各樣，給辨識工作帶來了很大的難度。為了更好地辨識出煤礦中存在的危險源，可以綜合多種方法進行危險源的辨識工作，從而確保危險源辨識的全面性，最終完成危險源辨識表。在此以工作任務分析法和事故樹分析法為例進行危險源的辨識。

㈣ 危險源辨識的主要內容有哪些

危險源辨識就是識別危險源並確定其特性的過程。危險源辨識主要是對危險源的識別，對其性質加以判斷，對可能造成的危害、影響進行提前進行預防，以確保生產的安全、穩定。

重大危險源分為生產場所和貯存區兩種重大危險源。

生產經營單位違反安全生產法律、法規、規章、標准、規程和安全生產制度的規定，或者因其他因素在生產經營活動中存在可能導致事故發生的危險狀態、人的不安全行為和管理上的缺陷。

危險源本身是一種「根源」，事故隱患可能導致傷害或疾病等的主體對象，或可能誘發主體對象導致傷害或疾病的狀態。例如：裝乙炔的氣瓶發生了破裂。危險源是乙炔，是可能導致事故的根源；事故隱患是乙炔瓶破裂，導致事故的「狀態」。

(4)煤礦污水處理站危險源辨識擴展閱讀：

工業生產作業過程的危險源一般分為七類：

（一） 化學品類：毒害性、易燃易爆性、腐蝕性等危險物品；

（二） 輻射類：放射源、射線裝置、及電磁輻射裝置等；

（三） 生物類：動物、植物、微生物（傳染病病原體類等）等危害個體或群體生存的生物因子；

（四） 特種設備類：電梯、起重機械、鍋爐、壓力容器（含氣瓶）、壓力管道、客運索道、大型游樂設施、 場（廠）內專用機動車；

（五） 電氣類：高電壓或高電流、高速運動、高溫作業、高空作業等非常態、靜態、穩態裝置或作業；

（六） 土木工程類：建築工程、水利工程、礦山工程、鐵路工程、公路工程等；

（七） 交通運輸類：汽車、火車、飛機、輪船等。

危險源應由三個要素構成：潛在危險性、存在條件和觸發因素。危險源的潛在危險性是指一旦觸發事故，可能帶來的危害程度或損失大小，或者說危險源可能釋放的能量強度或危險物質量的大小。危險源的存在條件是指危險源所處的物理、化學狀態和約束條件狀態。

例如，物質的壓力、溫度、化學穩定性，盛裝壓力容器的堅固性，周圍環境障礙物等情況。觸發因素雖然不屬於危險源的固有屬性，但它是危險源轉化為事故的外因，而且每一類型的危險源都有相應的敏感觸發因素。

如易燃、易爆物質，熱能是其敏感的觸發因素，又如壓力容器，壓力升高是其敏感觸發因素。因此，一定的危險源總是與相應的觸發因素相關聯。在觸發因素的作用下，危險源轉化為危險狀態，繼而轉化為事故。

㈤ 煤礦危險源辨識的基本內容有哪些

物體打擊、車輛傷害、機械傷害、觸電、起重傷害、灼燙、火災，高處墜落、坍塌（冒頂片幫）、化學爆炸、物理爆炸、火葯爆炸、中毒（窒息）、其他傷害。

㈥ 污水處理危險源點辨識

加葯機泄露、葯水濺射、機器設備、水池護欄是否完好（人員落水）、
維修時用電等一些儀器設備等

㈦ 煤礦班組長怎樣做到危險源辨識，危險情況處置

  1．高處墜落--凡在基準面2 米（含2 米）以上作業，公路臨邊、攀登、懸空作業及雨天、雪天進行的高處作業，可能導致人身傷害的作業點和工作面。
        2．物體打擊--高空墜落及水平崩濺物體造成人身安全傷害的。
        3．機械傷害--機械運轉工作時，因機械意外故障或違規操作可能造成人身傷害或機械損害的。
        4．坍塌--基坑開挖、腳手架、模板搭設與拆除，梁板頂超負荷堆放，機械使用不當，造成的坍塌，對人身或機械造成傷害或損害的。
        5．觸電--工程施工區域距離高壓線路未達到安全距離，用電設備未做接零或接地保護，保護設備性能失效，移動或照明使用高壓，違規使用和操作電氣設備，對人身造成傷害或損害的。
        6．中毒--指化學危險品的氣體、物體、粉塵、一氧化碳等，由呼吸、接觸、誤食及食用變質或含有有害葯品的食物造成的中毒，並對人身造成傷害的。
        7．火災、爆炸--電氣設備線路安裝不符合規定，絕緣性能達不到要求，未按規定明火作業，易燃易爆物品存放不符合要求，對人體造成人身傷害及財產損失的。
        上述分析的危險源為目前預知、預測的危險，隨著施工的進展，新的危險還會不斷出現，因此要不斷的進行分析、預測、發現危險，進行分析、量化、評價，制定出切實可行的防範措施，落實在施工過程中，我們才能實現生產安全，才能做到減少事故的發生。
        第五章  危險源的綜合預防、控制措施
        1．對重大危險要採取「兩個控制」，即前期控制、施工過程式控制制
        (1) 前期控制：工程開工前在編制施工組織設計或專項施工方案時，針對工程的各種危險源，制定出防控措施。
        (2) 過程式控制制：在工程施工過程中，嚴格按照規定監督檢查，認真落實整改。
        2．加強安全生產的綜合管理
        (1) 認真落實各級安全生產責任制，建立健全各項管理制度，杜絕一切人為事故的發生。
        (2) 加強對員工隊伍人員的安全教育，提高作業人員素質和安全生產自我保護意識。
        (3) 增強各級管理人員安全責任意識，加強安全專業知識培訓。
        (4) 嚴格加強各種危險源和管理工作，結合工程特點，針

㈧ 煤礦危險源的辨識

煤礦危險源的辨識

作為安全評價師識別礦井生產活動、產品、服務中存在的危險源，評價危害的風險程度，確定重大危險因素，可以有效的制定風險控制措施，保障職工的人身安全和健康，減少企業財產損失。

1危險源的辨識原則

1.1危險源識別、風險評價應遵循的原則

(1)考慮組織適用的法律、法規和其它對安全管理的有關規定;(2)考慮時效性，危險源識別、風險評價和風險控制策劃應具體在特定時間范圍內;(3)考慮採用的方法，採用的方法應體現科學性、系統性、綜合性和適用性原則;(4)考慮所進行工作的性質，危險源識別、風險評價應在不同環境和不同背景下靈活進行，如發生傷害事故後應對風險級別和風險控制進行重新評審等。

1.2危險源識別及風險評價方法的選取原則

(1)預防性原則：依據礦井職業活動開展的范圍、性質和時間安排，有針對性的選取相應的方法，以確保該方法能預先、充分辨識危險源及評價風險。

(2)分級原則：充分辨識評價需通過職業健康安全目標、管理方案加以控制的危險源，並確定其相應的風險級別。

(3)一致性原則：應依據礦井各類活動，有針對性地選取相應的方法，以確保方法合理、有效辨識危險源及風險評價。

(4)輸出性原則：該方法的實施應能為人、物兩大方面的控制提供輸人信息及充分明確設備要求、人員培訓需求及運行控制改進的.需求。

(4)心理、生理性危害因素：體力、聽力、視力負荷超限、健康狀況異常、情緒異常、冒險心理、過度緊張等。

(5)行為性危害因素：違章指揮、違章作業、監護失誤等。

2識別范圍

危險源識別應覆蓋礦井活動、產品和服務，包括：(1)新建、擴建、改建生產設施及採用新工藝的預先危險源識別;

(2)在用設備或運行系統的危險源識別;(3)退役、報廢系統或有害廢棄物的危險源識別;(4)化學物質的危險源識別;

(5)工作人員進人作業現場各種活動的危險源識別;(6)外部提供資源、服務的危險源識別;(7)外來人員進人作業現場的危險源識別;(8)外來設備進人作業現場的危險源識別。

3識別應考慮的危害類型

(1)物理性危險、危害因素：設備設施缺陷、防護缺陷、電危害、雜訊危害、振動危害、電磁輻射、運動物危害、明火、造成凍傷的低溫物質、造成灼傷的高溫物質、粉塵、作業環境不良、信號缺陷、標志缺陷等。

(2)化學性危險、危害因素：易燃易爆性物質、自燃性物質、有毒物質、腐蝕性物質等。

(3)生物性危險、危害因素：致病微生物、傳染病媒介物、致病動物、植物等。

(4)心理、生理性危害因素：體力、聽力、視力負荷超限、健康狀況異常、情緒異常、冒險心理、過度緊張等。

(5)行為性危害因素：違章指揮、違章作業、監護失誤等。

4識別方法

4.1通用部分危險源的辨識

各單位由工區管理人員、專業技術人員主持，組織員工以會議討論的形式，確定出通用部分危險源，填寫危險源識別表和危險源評價表。

(1)礦井水、火、瓦斯、煤塵、頂板、沖擊地壓等重大自然災害直接識別為通用部分危險源。

(2)本單位員工在工作現場都可能遇到的危險因素，識別為本單位通用部分危險源。例如：工作面風量不足、無管理人員跟班上崗、安監員空崗、無規程、措施施工等。

(3)員工自人礦門到下井前，地面遇到的危險因素，識別為本單位通用部分危險源。

(4)員工從井口進人工作現場時，在路途中遇到的危險因素，識別為通用部分危險源。

4.2工作現場特殊部分危險源的辨識

各單位指定一名班組長或工長為危險源識別負責人，無班組長的零星崗位可指定一名安全責任心較強的員工為危險源識別負責人，同時由值班人員發放給危險源識別負責人(危險源辨識與控製表》。危險源識別負責人在工作現場組織員工對當班工作中遇到的危險源進行辨識，並做好紀錄。

(1)按工種進行危險源識別。煤機司機、絞車司機、扒裝機司機、機電工、爆破工、鑽眼工等工種，在現場工作時，遇到的危險源識別為特殊部分危險源，並現場填寫《危險源辨識與控製表》，進行簽字。

(2)按工序進行危險源識別。例如掘進工作面現場可以按打眼、放炮、臨時支護、扒裝運輸、驗收等工序進行危險源識別。採煤工作面現場可以按割煤、出煤、移溜、移架、支護、放頂等工序進行危險源識別。在打眼工序中，可以識別出電煤鑽電纜漏點、風管脫落、斷鉗子、水管斷裂等危險源。

(3)按崗位進行危險源識別。例如絞車房、壓風機房、零星崗等工作崗位的環境和設備運行時，產生的危險源識別為特殊部分危險源。

(4)在現場工作時，不但要對靜態危險源進行識別，也要對動態危險源進行識別。靜態危險源就是現場客觀存在的、不隨時間和客觀條件的變化而變化的危險源，例如：火葯管理不善，發生意外爆炸。動態危險源就是在現場生產時，由於客觀條件不斷變化而產生的危險源。例如：採煤生產過程中，冒頂片幫、支柱卸荷、煤機牽引鏈斷鏈等危險源。

5危險源識別過程

各單位組織有現場安全管理經驗、熟悉業務和工藝流程的專業人員收集本部門適用的安全法律、法規、標准、規程、規范等安全管理文件，對本部門范圍內生產、服務全過程進行危害事件排查，識別存在的危險源並進行初步評價，將識別出的危險源分類填人「危險源辨識表」，經單位主管審批後報安監處，安監處匯總、確認重大危險源。

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㈨ 誰有污水處理廠的危險源識別啊，謝謝

這是說明書
第一章 設計資料
一、自然條件
1、 氣候：該城鎮氣候為亞熱帶海洋季風性季風氣候，常年主導風向為東南風。
2、 水文：最高潮水位 6.48m（羅零高程，下同）
高潮常水位 5.28m
低潮常水位 2.72m
二、城市污水排放現狀
1、污水水量
（1）生活污水按人均生活污水排放量300L/人.d；
（2）生產廢水量按近期1.5萬m3/d，遠期2.4萬m3/d；
（3）公用建築廢水量排放系數按近期0.15，遠期0.20考慮；
（4）處理廠處理系數按近期0.80，遠期0.90考慮。
2、污水水質
（1） 生活污水水質指標為
CODcr 60g/人.d
BOD5 30g/人.d
（2） 工業污染源參照沿海開發區指標，擬定為：
CODcr 300mg/L；
BOD5 170mg/L
（3） 氨氮根據經驗確定為30md/L。
三、污水處理廠建設規模與處理目標
1、 建設規模
該污水處理廠服務面積為10.09km2， 近期（2000年）規劃人口為6.0萬人，遠期（2020年）規劃人口為10.0萬人。處理水量近期3.0萬m3/d，遠期6.0萬m3/d。
2、 處理目標
根據該城鎮環保規劃，污水處理廠出水進入的水體水質按國家3類水體標准控制，同時執行國家關於污水排放的規范和標准，擬定出水水質指標為
CODcr≤100mg/L； BOD5≤30mg/L； SS≤30mg/L ； NH3-N≤10mg/L
四、建設原則
污水處理工程建設過程中應遵從下列原則：污水處理工藝技術方案，在達到治理要求的前提下應優先選擇基建投資和運行費用少、運行管理簡便的先進的工藝；所用污水、污泥處理技術和其他技術不僅要求先進，更要求成熟可靠；和污水處理廠配套的廠外工程應同時建設，以使污水處理廠盡快完全發揮效益；污水處理廠出水應盡可能回用，以緩解城市嚴重缺水問題；污泥及浮渣處理應盡量完善，消除二次污染；盡量減少工程佔地。

第二章 污水處理工藝方案選擇
一、工藝方案分析
本項目污水以有機污染為主，BOD/COD=0.54 可生化性較好，重金屬及其他難以生物降解的有毒有害污染物一般不超標，針對這些特點，以及出水要求，現有城市污水處理技術的特點，以採用生化處理最為經濟。由於將來可能要求出水回用，處理工藝尚應硝化。
根據國內外已運行的大、中型污水處理廠的調查，要達到確定的治理目標，可採用「普通活性污泥法」或「氧化溝」法。
普通活性污泥法，也稱傳統活性污泥法，推廣年限長，具有成熟的設計運行經驗，處理效果可靠，如設計合理，運行得當，出水BOD5可達10-20mg/L，它的缺點是工藝路線長，工藝構築物及設備多而復雜，運行管理困難，運行費用高。
氧化溝處理技術是20世紀50年代有荷蘭人首創。60年代以來，這項技術在國外已被廣泛採用，工藝及構築物有了很大的發展和進步。隨著對該技術缺點（佔地面積大）的克服和對其優點的逐步深入認識，目前已成為普遍採用的一項污水處理技術。
氧化溝工藝一般可不設初沉池，在不增加構築物及設備的情況下，氧化溝內不僅可完成碳源的氧化，還可實行脫氮，成為A/O工藝，由於氧化溝內活性污泥已經好氧穩定，可直接濃縮脫水，不必厭氧消化。
氧化溝污水處理技術已被公認為一種成功的革新的活性污泥法工藝，與傳統活性污泥系統相比較，它在技術、經濟等方面具有一系列獨特的優點。
1、 工藝流程簡單、構築物少，運行管理方便。一般情況下，氧化溝工藝可比傳統活性污泥法少建初沉池和污泥厭氧消化系統，基建投資少。另外，由於不採用鼓風曝氣和空氣擴散器，不建厭氧硝化系統，運行管理方便。
2、 處理效果穩定，出水水質好。
3、 基建投資省，運行費用低。
4、 污泥量少，污泥性質穩定。
5、 具有一定承受水量、水質沖擊負荷的能力。
6、 佔地面積少。
污水處理廠的基建投資和運行費用與各廠的污水濃度和建設條件有關，但在同等條件下的中、小型污水廠，氧化溝比其他方法低，據國內眾多已建成的氧化溝污水處理廠的資料分析，當進水BOD5在120-180mg/L時，單方基建投資約為700-900元/（m3.d），運行成本為0.15-0.30元/m3污水。
由以上資料，經過簡單的分析比較，氧化溝工藝具有明顯優勢，故採用氧化溝工藝。
二、工藝流程確定：（如圖所示）
說明：由於不採用池底空氣擴散器形成曝氣，故格柵的截污主要對水泵起保護作用，擬採用中格柵，而提升水泵房選用螺旋泵，為敞開式提升泵。為減少柵渣量，格柵柵條間隙已擬定為25.00mm。
曝氣沉砂池可以克服普通平流沉砂池的缺點：在其截流的沉砂中夾雜著一些有機物，對被有機物包裹的沙粒，截流效果也不高，沉砂易於腐化發臭，難於處置。故採用曝氣沉砂池。
本設計不採用初沉池，原則上應根據進水的水質情況來確定是否採用初沉池。但考慮到後面的二級處理採用生物處理，即氧化溝工藝。初沉池會除去部分有機物，會影響到後面生物處理的營養成分，即造成C/N比不足。因此不予考慮。
擬用卡羅塞爾氧化溝，去除COD與BOD之外，還應具備硝化和一定的脫氮作用，以使出水NH3低於排放標准，故污泥負荷和污泥泥齡分別低於0.15kgBOD/kgss*d和高於20.0d。
氧化溝採用垂直曝氣機進行攪拌，推進，充氧，部分曝氣機配置變頻調速器，相應於每組氧化溝內安裝在線DO測定儀，溶解氧訊號傳至中控室微機，給微機處理後再反饋至變頻調速器，實現曝氣根據DO自動控制
為了使沉澱池內水流更穩定（如避免橫向錯流、異重流對沉澱的影響、出水束流等）、進出水更均勻、存泥更方便，常採用圓形輻流式二沉池。向心式輻流沉澱池採用中心進水，周邊出水，多年來的實際和理論分析，認為此種形式的輻流沉澱池，容積利用率高，出水水質好。設計流量 Q=2.85萬m3/d=1208.3 m3/h，迴流比 R=0.7。

第三章 污水處理工藝設計計算
一、水質水量的確定
1. 水量的確定
近期水量：生活廢水Q生活=6.0×104×300L/人•天=1.8×104m3/d
工業廢水Q工業=1.5×104m3/d
公用建築廢水Q公用=1.8×104×0.15=0.27×104m3/d
所以近期產生的廢水量為Q
Q=Q生活+Q工業+Q公用=（1.8+1.5+0.27）×104 =3.57×104m3/d
近期的處理系數為0.8，故近期污水處理廠的處理量
Qp=3.57×104×0.8=2.856×104m3/d

遠期水量：生活廢水Q生活=10.0×104×300L/人•天=3.0×104m3/d
工業廢水Q工業=2.4×104m3/d
公用建築廢水Q公用=3.0×104×0.2=0.6×104m3/d
所以遠期產生的廢水量為Q
Q=Q生活+Q工業+Q公用=（3.0+2.4+0.6）×104 =6.0×104m3/d
遠期的處理系數為0.9，故遠期污水處理廠的處理量
Qp=6.0×104×0.9=5.4×104m3/d
通常設計污水處理廠時遠期的設計處理量為近期的兩倍，綜合考慮近期和遠期的處理水量，取近期的設計處理水量Qp=3.0×104m3/d，遠期的設計處理水量Qp=6.0×104m3/d。
2. 水質的確定
近期COD：
COD = =242mg/L
近期BOD5：
BOD5= =129mg/L
遠期COD：
COD= =240 mg/L
遠期BOD5：
BOD5= =128mg/L
NH3-N按規定取為30 mg/L
所以處理廠的處理水質確定為COD=242mg/L，BOD5=129mg/L，NH3-N=30 mg/L
二、曝氣沉砂池設計計算說明書
沉砂池的作用是從污水中去除砂子、煤渣等比重比較大的無機顆粒，以免這些雜質影響後續構築物的正常運行。常用的沉砂池有平流式沉砂池、曝氣沉砂池、豎流沉砂池和多爾沉砂池等。平流式沉砂池構造簡單，處理效果較好，工作穩定，但沉砂中夾雜一些有機物，易於腐化散發臭味，難以處置，並且對有機物包裹的砂粒去除效果不好。曝氣沉砂池在曝氣的作用下顆粒之間產生摩擦，將包裹在顆粒表面的有機物除掉，產生潔凈的沉砂，通常在沉砂中的有機物含量低於5%，同時提高顆粒的去除效率。多爾沉砂池設置了一個洗砂槽，可產生潔凈的沉砂。渦流式沉砂池依靠電動機機械轉盤和斜坡式葉片，利用離心力將砂粒甩向池壁去除，並將有機物脫除。後3種沉砂池在一定程度上克服了平流式沉砂池的缺點，但構造比平流式沉砂池復雜。
和其它形式的沉砂池相比，曝氣沉砂池的特點是：一、可通過曝氣來實現對水流的調節，而其它沉砂池池內流速是通過結構尺寸確定的，在實際運行中幾乎不能進行調解；二、通過曝氣可以有助於有機物和砂子的分離。如果沉砂的最終處置是填埋或者再利用(製作建築材料)，則要求得到較干凈的沉砂，此時採用曝氣沉砂池較好，而且最好在曝氣沉砂池後同時設置沉砂分選設備。通過分選一方面可減少有機物產生的氣味，另一方面有助於沉砂的脫水。同時，污水中的油脂類物質在空氣的氣浮作用下能形成浮渣從而得以被去除，還可起到預曝氣的作用。只要旋流速度保持在0.25～0.35m/s范圍內，即可獲得良好的除砂效果。盡管水平流速因進水流量的波動差別很大，但只要上升流速保持不變，其旋流速度可維持在合適的范圍之內。曝氣沉砂池的這一特點，使得其具有良好的耐沖擊性，對於流量波動較大的污水廠較為適用，其對0.2mm顆粒的截流效率為85%。
由於此次設計所處理的主要是生活污水水中的有機物含量較高，因此採用曝氣沉砂池較為合適。
曝氣沉砂池的設計參數：
（1）旋流速度應保持0.25—0.3m/s；
（2）水平流速為0.08—0.12 m/s；
（3）最大流量時停留時間為1—3min；
（4）有效水深為2—3m，寬深比一般採用1~1.5；
（5）長寬比可達5，當池長比池寬大得多時，應考慮設置橫向擋板；
（6）1 污水的曝氣量為0.2 空氣；
（7）空氣擴散裝置設在池的一側，距池底約0.6~0.9m，送氣管應設置調節氣量的閥門；
（8）池子的形狀應盡可能不產生偏流或死角，在集砂槽附近可安裝縱向擋板；
（9）池子的進口和出口布置，應防止發生短路，進水方向應與池中旋流方向一致，出水方向應與進水方向垂直，並考慮設置擋板；
（10）池內應考慮設置消泡裝置。
一、 曝氣沉砂池的設計與計算
1. 最大設計流量Qmax
Qmax=Kz×Qp
式中的Kz為變化系數，Kz=1.42
Qmax=1.42×0.347=0.493 m3/s

2. 池子的有效容積
V=60Qmaxt
式中 V——沉砂池有效容積，m3；
Qmax——最大設計流量，m3/s；
t——最大設計流量時的流動時間，min，設計時取1~3min。
所以 V=60×0.493×1.5=44.37m3
3. 水流斷面面積
A=
式中 A——水流斷面面積，m2
Qmax——最大設計流量，m3/s；
V——水流水平流速，m/s。
所以 A=4.11m2
取 A=4.2m2
4.池寬B
B=
h——沉砂池的有效水深，m。
取h=2m。所以B= =2.1m
B/h=1.05，滿足要求。
5． 池長
L= = m，取L=10.5m
此時L/B=5滿足要求
6．流速校核
Vmin= m/s，在0.8~1.2m/s之間，滿足要求
7．曝氣沉砂池所需空氣量的確定
設每立方米污水所需空氣量 d=0.2m3空氣/m3污水
8．沉砂槽的設計
若設吸砂機工作周期為t=1d=24h，沉砂槽所需容積

式中Qp的單位為m3/h
設沉砂槽底寬0.5m,上口寬為0.7，沉砂槽斜壁與水平面夾角60°，
沉砂槽高度為 h1=
沉砂槽容積為
9．沉沙池總高
設池底坡度為0.3,坡向沉砂槽，池底斜坡部分的高度為
h2=0.3×0.7=0.21m
設超高 ,沉沙池水面離池底的高
m
10．曝氣系統的設計
採用鼓風曝氣系統，羅茨鼓風機供風，穿孔管曝氣
（1）干管直徑d1：由於設置兩座曝氣沉砂池，可將空氣管供應兩座的氣量，即主管最大氣量為q1=0.0694×2=0.1388m3/s，取干管氣速v=12m/s，
干管截面積A= = =0.0116m2
d1= = m=120mm，
因為沒有120mm的管徑，所以採用接近的管徑100mm。
回算氣速v=17.7m/s 雖然超過15 m/s，但若取150的管氣速又過小，所以還是選擇管徑100mm。
（2）支管直徑d2：由於閘板閥控制的間距要在5m以內，而曝氣的池長為10.5米，所以每個池子設置三根豎管，設支管氣速為v=5m/s，
支管面積 A= m2
d2= = mm，
取整管徑d2=80mm
校核氣速v=4.6m/s (滿足3—5m/s)
（3）穿孔管：採用管徑為6mm的穿孔管，孔出口氣速為設5m/s，孔口直徑取為5mm（在2~6mm之間）
一個孔的平均出氣量 q= =9.81×10-5m3/s
孔數：n= 個
孔間隔 為 ，在10~15mm之間，符合要求。
穿孔管布置：在每格曝氣沉砂池池長一側設置1根穿孔管曝氣管，共兩根。
二、細格柵的選型和計算
選用XG1000型細格柵，參數如下
設備寬B：1000mm 有效柵寬B1：850㎜ 有效柵隙：5㎜ 耙線速度：2 m/min 電機功率：1.1kw 安裝角度：60° 渠寬B3：1050㎜ 柵前水深h2：1.0m/s 流體流速：0.5～1.0m/s
柵條寬度s=0.01m
1． 柵前後的水頭損失
水流斷面面積 m2
柵前流速
在0.4~0.9m/s范圍內，復合要求
設過柵流速為v=0.6m/s
設柵條斷面為銳邊矩形斷面，取k=3 ,則通過格柵的水頭損失為：
。
3． 柵槽總長度
柵前的渠道超高設為0.45m，所以渠道高度為1.45m
因為安裝高度是取60°，所以格柵所佔的渠道長為1.45×ctg =1.45×ctg60°=0.84m
柵後長1米。
所以渠道的總長度
L=0.5+0.84+1=2.34m
三、水面標高
根據經驗值污水每經過一個障礙物水面標高下降3~5cm，根據曝氣沉砂池的有效水深以及砂斗的高度可推算出各個構築物的水面標高，本次設計以經過一個障礙物水位下降5cm來計算，以曝氣沉砂池的砂槽底為0米進行計算。
曝氣沉砂池的水面標高：2.38m
細格柵與曝氣沉砂池之間的配水井的水面標高： 2.43m
細格柵柵後水面標高： 2.48m
細格柵柵前水面標高：2.48+0.29=2.77m
配水井外套桶水面標高： 2.82m
配水井內套桶水面標高： 2.88
設配水井超高為0.35m
則整個曝氣沉砂池系統的最高標高為3.23m
則曝氣沉砂池的超高為h1=3.23-2.38=0.85m
四、配水井的計算
設配水井的平均停留時間為T＝1.5min，Qp=0.347 m3/s，假設配水井水柱高為5.03米。
配水井面積為

配水井直徑為

因為進水管徑為1000，管離底為200mm。所以覆土厚度為1.28m。
五、砂水分離器和吸砂機的選擇
（1）選用直徑LSSF型螺旋式砂水分離器
（2）根據池寬選用LF-W-CS型沉砂池吸砂機，其主要參數為：
潛污泵型號：AV14-4（潛水無堵塞泵）
潛水泵特性 揚程：2m，流量：54m3/h，功率：1.4kw
行車速度為2-5m/min，提耙裝置功率 0.55kw
驅動裝置功率： 0.37×2kw
鋼軌型號 15kg/mGB11264-89
軌道預埋件斷面尺寸（mm） （b1-20） 60 10（b1：沉砂池牆體壁厚）
軌道預埋件間距 1000mm
四、氧化溝
1、設計說明
擬用卡羅塞爾氧化溝，去除COD與BOD之外，還應具備硝化和一定的脫氮作用，以使出水NH3低於排放標准。採用卡式氧化溝的優點：立式表曝機單機功率大，調節性能好，節能效果顯著；有極強的混合攪拌與耐沖擊負荷能力；曝氣功率密度大，平均傳氧效率達到至少2.1kg/（kW*h）；氧化溝溝深加大，可達到5.0以上，是氧化溝佔地面積減小，土建費用降低。
氧化溝採用垂直曝氣機進行攪拌，推進，充氧，部分曝氣機配置變頻調速器，相應於每組氧化溝內安裝在線DO測定儀，溶解氧訊號傳至中控室微機，給微機處理後再反饋至變頻調速器，實現曝氣根據DO自動控制
2、設計計算
（1）.設計參數：
qv=30000m3/d（設計採用雙池，則單池流量=15000 m3/d），
設計溫度15℃，最高溫度25℃，
進水水質:近期：CODCr=242mg/L，BOD5=129.4mg/L， NH3-N=30mg/L，
遠期：CODCr=240mg/L，BOD5=128mg/L， NH3-N=30mg/L，
出水水質:CODCr=100mg/L，BOD5=30mg/L，SS=30mg/L，NH3-N=10mg/L
（2）.確定採用的有關參數：
取MLSS=3500mg/L,假定其70%是揮發性的,DO=3.0mg/L,k=0.05，Cs（20）=9.07mg/L
y=0.6mgVSS/mgBOD5，Kd=0.05d-1，qD,20=0.05kgNH3-N/kgMLVSS•d，CS(20)=9.07mg/L，
α=0.90，β=0.94，
剩餘鹼度：100mg/L(以CaCO3)，所需鹼度7.14mg鹼度/mgNH3-N氧化；產生鹼度3.0mg鹼度/mgNO3-N還原，硝化安全系數：3。
（3）.設計泥齡：
確定硝化速率μN
μN=0.47e0.098（T-15）*N/KN+N*DO/ Ko+DO=0.47*e0.098*（15-15）*30/（100.051*15-1.158+30）*2/（1.3+2）
=0.22d-1
θcm=1/=1/0.22=4.5d，設計泥齡θc=3*4.5=13.5d
為了保證污泥穩定，應選擇泥齡為30d
（4）.設計池體體積：
①確定出水中溶解性BOD5的量：
出水中懸浮固體BOD5=1.4*0.68*30*70%=20mg/L
出水中溶解性BOD5的量=30-20=10mg/L
②好氧區容積計算：
V1=y*qv*（So-Se）*θc/MLVSS*（1+Kd*θc）=0.6*30000*（129.4-10）*30/（0.7*3500*（1+0.05*30））=9278m3
水力停留時間t1= V1/ qv =9278/30000=0.31d=7.4h

③脫氮計算：
產生污泥量=y*qv*（So-Se）/（1+Kd*θc）=0.6*30000*（129.4-10）/（1000*（1+0.05*30））=860kg/d
假設污泥中大約含12.4%的氮，這些氮用於細胞合成，
用於合成的氮=0.124*860=106.6kg/d，轉化為：106.6*1000/30000=3.55mg/L
故脫氮量=30-10-3.55=16.45mg/L。
④鹼度計算：
剩餘鹼度=300-7.14*20+3.0*16.45+0.1（129.4-10）=218.5mg/L(以CaCO3)
大於100mg/L，可以滿足pH＞7.2
⑤缺氧區容積計算：
qD=qD,20*1.08T-20=0.05*1.0815-20=0.032 kgNH3-N/kgMLVSS•d
V2=qv*△N/qD/MLVSS=30000*16.45/0.032/0.7/3500=6295m3
水力停留時間t2=V2/qv=6295/30000=0.21d=5h
⑥總池容積計算
V=V1+V2=9278+6295=15573m3，t=t1+t2=7.4+5=12.4h
（5）.曝氣量計算
①計算需氧氣量
R=（So-Se）qv*/（1-e-kt）-1.42Px+4.6*qv*△N-2.6*qv*NO3-0.56Px
=30000*（129.4-10）/（1-e-kt）/1000-1.42*856.8+4.6*30000*20/1000
-2.6*30000*16.45/1000-0.56*856.8=5049kg/d=211 kg/h
②實際需氧量
Ro』=1.2*R=1.2*211=253.2kg/d
校核：Ro=R*Cs（20）/α/（β*Cs（T）-C）/1.024T-20=253.2*9.07/0.9/（0.94*8.24-3）/1.024 25-20
=477.6kg/h （在400-500之間 符合）
6.溝型尺寸設計及曝氣設備選型
採用卡式氧化溝（兩座並聯）：
取有效水深H=3.5m，單溝的寬度b=7.8m，進水量15000 m3/d,
則單溝長=[V/2-0.5π(2b)2 h-2*0.5πb2 h]/4Hb=53m,
單溝好氧區總長度=單溝長*4* V1 /V=126m
單溝厭氧區總長度=單溝長*4* V2 /V=76m
採用四溝道，兩台55kW的立式表曝氣機（單池）
曝氣設備：PSB3250：D=3.25m，P=132kW，n=30r/min，清水充氧量：252kg/h，

7.配水井設計
污水在配水井的停留時間最少不低於3min（不計迴流污泥的量），
設截面中半圓的半徑為r，矩形的寬度為r，長度為2r，設計的有效水深為4.0m
（2*r*r+0.5πr2）*4=30000*3/24/60
r=2.7m
8.其它附屬構築物的設計
工程設計中牆的厚度為250mm；氧化溝體表面設置走道板的寬度為800mm；；倒流牆的設計半徑為3.9m；配水井的進水管道採用的規格為DN900,污泥迴流管道採用的規格為DN500；出水井的設計尺寸為3000mm*1000mm*1000mm,出水堰高為100mm,堰孔直徑為40mm，出水管採用的規格為DN700。
五、輻流式二沉池
1.設計說明
1.1二沉池的類型
二沉池的類型有：平流式二沉池、豎流式二沉池、輻流式二沉池、斜流式二沉池。其中，輻流式二沉池又分為：中進周出式、周進周出式、中進中出式。
1.2選擇輻流式（中進周出）二沉池的原因
由於平流式二沉池佔地面積大；豎流式二沉池多用於小型廢水中絮凝性懸浮固體的分離；斜流式二沉池較多時候，在曝氣池出口污泥濃度高，而且沒有設置專門的排泥設備，容易造成阻塞。因此選擇輻流式二沉池。從出水水質和排泥的方面考慮，理論上是周進周出效果最好。但是，實際上，考慮異重流，是中進周出的效果最好。因此，選擇了選擇輻流式（中進周出）二沉池。
2.設計計算
2.1污泥迴流比：

2.2沉澱部分水面面積：
流量： ；
最大流量（設計流量）：
單個池子的設計流量：
污泥負荷q取1.1m3/(m2.h)， 池子數n為2 。
沉澱部分水面面積：
2.3校核固體負荷：

因為142＜150，符合要求。
2.4池子直徑
池子直徑： 根據選型取池子直徑為35.0m。
2.5沉澱部分的有效水深
沉澱時間t為2.5s 有效水深：
2.6沉澱池總高

2.7校核徑深比：
徑深比為 符合要求。
2.8進水管的設計
單體設計污水流量：
進水管設計流量：
取管徑D=700mm ，流速為
因為，0.697＞0.6符合要求，所以進水管直徑為D=700mm。
2.9穩流筒
進水井的流速為0.8m/s ，則過水面積為
過水面積和泥管面積的總和：
由過水面積和泥管面積的總和求出直徑為
筒壁厚為250mm， 取管徑為900mm。
進行校核：過水面積為
流速為 。
筒上有8個小孔 ，孔面積為S2= ，所以 。
二沉池採用的是ZBX型周邊傳動吸泥機，穩流筒的直徑為3880mm。
取穩流筒出流速度為0.1m/s， 則過水面積為
穩流筒下部與池底距離為
所以穩流筒下部與池底距離大於0.2m，即符合要求。
2.10配水井
配水井設計為馬蹄形，在外圍加寬700mm為污泥井。
時間取3分鍾 流量為
取配水井直徑為D=3000mm 則配水井高度
其中，設計水深為7.0m，超高為0.6m。
2.11出水部分單池設計流量：
出水溢流堰設計
（1） 堰上水頭 H=0.05mH2O
（2） 每個三角堰的流量0.783L/s
（3） 三角堰個數 因此取n=223（個）
2.12排泥部分
迴流污泥量為
剩餘污泥量為
因為剩餘污泥量小，所以忽略不計，即總污泥量為0.188m3/s。
取流速為0.8（m/s） 直徑為 取直徑為D=400mm
校核：流速為 0.6＜0.75＜0.9 因此符合要求。
綜上， 二沉池採用的是ZBX型周邊傳動吸泥機 池徑為35000mm.

希望能夠幫助你!

㈩ 什麼是危險源，危險源辨識包括哪些

危險源是指一個系統中具有潛在能量和物質釋放危險的、可造成人員傷害、在一定的觸發因素作用下可轉化為事故的部位、區域、場所、空間、崗位、設備及其位置。

它的實質是具有潛在危險的源點或部位，是爆發事故的源頭，是能量、危險物質集中的核心，是能量從那裡傳出來或爆發的地方。

危險源辨識包括：

危險源辨識：危險源辨識就是識別危險源並確定其特性的過程。危險源辨識不但包括對危險源的識別，而且必須對其性質加以判斷。

危險源辨識方法：國內外已經開發出的危險源辨識方法有幾十種之多，如安全檢查表、預危險性分析、危險和操作性研究、故障類型和影響性分析、事件樹分析、故障樹分析、LEC法、儲存量比對法等。

危險源辨識步驟：劃分作業活動，辨識危險源。

危險源防範

煤礦井下重大危險源檢測識別系統首次實現了煤礦井下重大危險源「水、火、瓦斯、頂板」統一的數據倉庫、元資料庫、模型庫和知識庫，可為多參數決策支持提供實時數據。

自主開發的基於空間信息技術並服務於煤礦井下重大危險源數據處理和專用GIS和三維可視化數據處理平台，實現了多種數據在同一平台的集成處理；建立的多參數動態數據處理決策支持模型，實現了在線動態預測。

構建的煤礦井下災害預警指標體系庫，完成了預警分級體系的分類，實現了對重大危險源的在線識別和預警；利用先進技術開發的煤礦災害的集成決策支持系統，實現了從危險源檢測、識別、預測、預警及應急處理的完整決策支持閉環。