釜式減壓蒸餾暴弗

Ⅰ 減壓蒸餾，怎麼區分餾分

測量抄蒸汽溫度計溫度的變化，蒸出襲物的顏色變化，蒸出物的量的變化等。

減壓分餾原理：

液體的沸騰溫度指的是液體的蒸氣壓與外壓相等時的溫度。外壓降低時，其沸騰溫度隨之降低。

在蒸餾操作中，一些有機物加熱到其正常沸點附近時，會由於溫度過高而發生氧化、分解或聚合等反應，使其無法在常壓下蒸餾。若將蒸餾裝置連接在一套減壓系統上，在蒸餾開始前先使整個系統壓力降低到只有常壓的十幾分之一至幾十分之一，那麼這類有機物就可以在較其正常沸點低得多的溫度下進行蒸餾。

有機物的沸騰溫度與壓力的關系可以近似地由圖表示。想像此圖中有三條線：線A表示減壓下有機物的沸騰溫度（左邊），線B表示有機物的正常沸點（中間），線C表示系統的壓力（右邊）。

在已知一化合物的正常沸點和蒸餾系統的壓力時，連接線B上的相應點b（正常沸點）和線C上的相應點p（系統壓力）的直線與左邊的線A相交，交點a指出系統壓力下此有機物的沸騰溫度。

反過來，若希望在一安全溫度下蒸餾一有機物，根據此溫度及該有機物的正常沸點，也可以連一條直線交於右邊的線C上，交點指出此操作必須達到的系統壓力。

Ⅱ 安裝減壓蒸餾裝置應注意什麼問題

http://cache..com/c?word=%BC%F5%D1%B9%3B%D5%F4%C1%F3%3B%D7%B0%D6%C3&url=http%3A//www%2Esafetyinfo%2Ecom%2Ecn/Article%5FPrint%2Easp%3FArticleID%3D57159&b=19&a=18&user=

減壓蒸餾裝置由蒸餾，抽氣，測壓和保護四部分組成。
注意：①減壓蒸餾時應用克氏蒸餾頭，帶支管的接液管或使用多頭接液管。
②需用毛細管代替沸石，防止暴沸。
③要求用熱浴加熱，需使用厚壁耐壓的玻璃儀器。
四、Steps in Vacuum Distillation:
1、 按圖把儀器安裝好，檢查系統的氣密性。先旋緊毛細管上的螺旋夾子，打開安全瓶上的二通活塞，然後開泵抽氣，逐漸關閉二通活塞，系統壓力達到所需真空度且保持不變，說明系統密閉。若壓力有變化，說明漏氣，分別檢查各介面，必要時加塗少量真空脂密封。
2、 加入需蒸餾的液體，不得超過容積的1/2，關閉安全瓶上的活塞，開泵抽氣，通過螺旋夾調節毛細管導入空氣，使能冒出一連串小氣泡為宜。
3、 當系統達到所需壓力且穩定後，開啟冷凝水，熱浴加熱，蒸餾，控制餾出速度為1~2滴/秒。
4、 蒸餾完畢後，撤熱源，慢慢打開毛細管上的螺旋夾，並緩慢打開安全瓶上的活塞，平衡系統內外壓力，然後關泵。

http://cache..com/c?word=%BC%F5%D1%B9%3B%D5%F4%C1%F3%3B%D7%B0%D6%C3%3B%CD%BC&url=http%3A//jpkc%2Eshnu%2Ee%2Ecn/CourseOld/xsj/jpkc%5Fsub5%2Ehtml&b=4&a=19&user=

自己看一下吧

Ⅲ 減壓蒸餾塔真空,釜溫和氣相溫度都正常,為什麼塔頂溫度漲不上去求助！

塔頂溫度不上升，檢查塔頂溫度感測器是否正常，塔頂冷凝器降溫水量是否開的過大，或者閥門關閉不嚴，塔內真空度是否正常，檢查變送器是否存在問題，再提高一點塔釜溫度試一下。

Ⅳ 如何提高減壓蒸餾過程中的真空度

油氣綜合利用工程原油減壓蒸餾蒸汽抽真空工藝設計肖立剛中國石油天然氣華東勘察設計研究院摘要論述了蒸汽抽真空系主題詞蒸汽抽真空冷凝7-統各工-參數皇問的關系,以及不同備件下各工-參數的選取.里笪,耐,舀蓬,電,1前言在常減壓蒸餾裝置設計中,蒸汽抽真空系統的設計是非常重要的.設計好的抽空系統所能達到的塔頂真空度高,所耗工作蒸汽少,能耗低.反之,設計不好的抽空系統,所能達到的塔頂真空度低,所耗工作蒸汽量大,能耗高.蒸汽抽真空系統圖1濕式減壓抽真空流程圖選取的塔頂操作壓力和所能達到的冷凝器出口溫度,要使在塔頂冷凝器的出口壓力和溫度條件下,水蒸汽能大部分冷凝下來.濕式減壓蒸餾的塔頂操作壓力為5.3～8.,一般選用兩級抽空方案.乾式減壓蒸餾塔操作壓力為1.3一2.7,必須採用三級抽真空方案.如果因冷卻水溫度所限,所能達到的冷凝器出口溫度不能使濕式減壓的塔頂蒸汽大部分冷設計的成功與否關繫到減壓蒸餾的拔出率和整個裝置的能耗.2抽真空系統流程方案的確定根據減壓蒸餾操作條件的不同,抽真空系統分為兩級抽真空(圖1)和三級抽真空(圖2).是選用兩級抽空,還是三級抽空,取決於所圖2乾式減壓抽真空漉程圖凝下來,則濕式減壓電需採用三級抽真空流程.3抽空器負荷的確定抽空器吸人氣體包括可凝油,裂解氣,漏人的空氣,蒸汽等.抽空器的抽空負荷對抽空器的工作蒸汽的耗量影響很大,因此,盡量減少抽空負荷與准確計算出負荷量對設計抽空系統非常重要.可凝油與不凝氣量與減壓爐管內油品和減壓塔底油品裂解程度有關,不同的原油裂解程度不同.國內目前還未見減壓蒸餾條件下,各種常渣裂2袖氣綜合利用工程1998年解的研究報道.可凝油量還與常壓塔底汽提段的汽提效果有關,汽提效果不好,則少量煤油餾份進人減壓系統,造成可凝油量增加.另外.減壓塔頂溫度過高,會使少量柴油和蠟油進人抽空系統.根據經驗,可凝油量一般占減壓進料量的0.38%(質量)【包括空氣,它占不凝氣的10%～15%(體積)].濕式減壓蒸餾時上至塔頂的蒸汽量為爐管注管和塔底及側線汽提蒸汽之和.除增壓器外,進入一,二級抽空器的氣體負荷是由可凝油,空氣,不凝氣,蒸汽在前一級冷凝器出口溫度,壓力下氣液平衡決定的,設計時,應採用計算機軟體進行准確計算.4抽空系統的冷卻設計抽空系統冷凝器的冷凝冷卻效果對於減少抽空器的負荷,降低抽空工作蒸汽耗量,降低能耗,得到高的塔頂真空度是十分重要的.目前抽空常見的冷卻方式有水冷和濕空冷.水冷又分新鮮水冷卻和循環水冷卻.濕式減壓蒸餾塔頂殘壓為5.3時,要通過塔頂冷凝器將大部分水蒸汽冷凝下來.冷後的溫度必須達到3℃以下.這樣的冷後溫度.採用循環水或濕空冷冷卻時,夏季都難以達到.因而必須採用新鮮水作為冷卻介質.為了節約新鮮水用量,在冬季時可採用循環水冷卻,設計時,塔頂冷凝器可採用新鮮水和循環水並聯的方法.如果某廠沒有大量的新鮮水可用做冷卻介質,塔頂必須設增壓器,使增壓器出口壓力達到8.以上,此時,增壓器壓縮比不能過高,以小於2為宜.否則,能耗大大增加.乾式減壓的增壓器後冷器冷後溫度與增壓器出口壓力相對應,一般為33℃～35℃,這時採用循環水仍難達到,應採用新鮮水或濕空冷冷卻.一,二級抽空器後冷器,由於壓力較高,水蒸汽很容易冷凝下來,這時,選取過低的冷凝器出口溫度,會使冷凝能耗上升,冷凝器投資增大.一般一,二級抽空器後冷器出口溫度為4℃一45℃.當採用循環水冷卻時,由於減頂抽空冷凝器的安裝位置一般高於全廠其它循環水用戶.能流到抽空冷凝器的循環水量有時難以保證,造成冷凝器冷後溫度過高.因此,必要時裝置內應設抽空冷凝器專用的循環增壓泵.5抽空器各級壓縮比的確定抽空器的壓縮比,應依據抽空器後冷凝器所能達到的冷後溫度來確定,使得在冷凝器的壓力與所能達到的溫度條件下水蒸汽能大部分冷凝下來,以減少下一級的抽空負荷.5.1增壓器的壓縮經增壓器的作用是提高一級抽空器的人口壓力,同時,保證在增壓器後冷器出口溫度條件下,大部分水蒸汽冷凝下來.當乾式減壓塔頂操作壓力為1.6.增壓器後冷器出口溫度為35℃時,增壓器壓縮比為6較為合理.當濕式減壓塔頂操作壓力為5.3～8.,冷凝器冷後溫度4℃,增壓器壓縮比為2～1.5較為合適.5.2一,二級抽空器的壓縮比一,二級抽空器的排出壓力較高,在其排出壓表1抽空不同壓縮比分配的計算結果壓縮比2.5/7.33.2/5.64/4.44.5/3.9級別1212212動力蒸汽耗量/695727894.45365167.54061165.9359磚後未凝蒸汽量12_91671.91650.11641.916後拎器熱負荷'/250.492267930.151625371511206040092105.40兩級抽奎罄總蒸汽耗量/42214309147315249注:本表計算基礎數據(1)裝置規模100×10'/(2)動力蒸汽:溫度250,壓力11998年油氣壤合稍用工程3,,原油脫水系統工程設計郭奇志張素珍華北石油管理局化學葯劑廠弋'-/一摘要隨著煉油廠的擴建,原油儲罐由幾千立方米增至幾萬立方米,原油脫水帶油現象更加嚴重,而未經任何處理的台油污水直接搏放至污水系統,導致罐區污水系統癱瘓,這一現象成為各煉廠惠需解決的難題.本文重點介鯝了華北油田化學葯劑廠原油脫水系統改造的具體措施,以覆採用的新技新差薹釜實籀效果,脯沌,工4-主曩詞舍油污水隅油池實施效果0,',7:01前曹華北油田化學葯荊廠擴建後,新增000原油罐4個,原油日處理量4000.原油進入聯合裝置前必須進行脫水,如果脫水不凈,將會導致常壓塔的沖塔,生產出的產品為污油,必須回塔再煉.而原油在脫水過程中必然會有帶油現象,這是由於原油在罐內脫水沉降24小對後,罐底液體是油與水交互共存的.脫水的同時不可避免地會帶出原油.建廠初期由於污水系統設計不合理.污水未經任何處理直接排放至污水系統,導致罐區95%污水管線堵塞無法使用,車問只能用蒸氣吹掃管線,邊處理邊脫水.1年來廠里曾進行過多次改造.仍未能解決這一問題.擴建以來問題更加嚴重

Ⅳ 1、減壓蒸餾時,你發現釜溫已經達到要求,但是仍未有液體流出,請說出你會怎麼排

這樣的情況，有三種可能的原因:
1.最主要的原因，可能是負壓不足，先觀察回真空泵上的真空表有答無達到要求值，如果沒有，要檢查真空泵工作是否正常再檢查裝置氣密性，用凡士林塗在接頭處。
2.如果真空度達到要求，則很可能是冷凝不足，檢查有沒有開冷凝水，或者對於沸點較低的物質，需要做低溫冷卻，需要配低溫冷卻循環槽。
3.如果真空沒有問題，冷凝也做好了，則可能是氣程過長，要把蒸餾燒瓶上端裸露部位用保溫棉包裹起來。
以上就是所有的安排。

Ⅵ 在實驗室做減壓蒸餾。暴沸問題。

水沸騰了當然壓力上去了。
解決方法：
1 改進加熱部分，假如控制電路（溫控表），並使用更好控溫的加熱器（比如加熱帶）。
2 加大冷凝器面積。
3 適當加大容器溶積，實際上還是加大了氣體冷卻的空間和時間。合理安排冷凝器。

Ⅶ 減壓蒸餾在原理上與簡單蒸餾和水蒸氣蒸餾有什麼共同點和區別

一、共同點：

都是通過外界溫度的調節，使液體轉為氣態的一個過程。水蒸餾將水蒸氣通入含有不溶或微溶於水但有一定揮發性的有機物的混合物中，並使之加熱沸騰。簡單蒸餾所產生的蒸汽，基本上與當時的釜液達到相平衡狀態。減壓蒸餾也是通過減壓來調節物質的沸點。

二、區別：

1、利用的方式不同：

水蒸氣蒸餾系指將含有揮發性成分的植物材料與水共蒸餾，使揮發性成分隨水蒸氣一並餾出。簡單蒸餾又稱微分蒸餾，也是一種單極蒸餾操作，常以間歇方式進行。減壓蒸餾，通過減少體系內的壓力而降低液體的沸點，從而避免這些現象的發生。

2、蒸餾條件不同：

減壓蒸餾利用壓力調節，許多有機化合物的沸點在壓力降低到1.3-2.0kPa(10-15mmHg)時，可以比其常壓下沸點降低80℃-100℃。水蒸氣蒸餾適用於具有揮發性、能隨水蒸氣蒸餾而不被破壞、在水中穩定且難溶或不溶於水的植物活性成分的提取。

(7)釜式減壓蒸餾暴弗擴展閱讀：

水蒸氣蒸餾法適用范圍：

1、被提純的物質必須具備以下條件：不溶於水或微溶於水；具有一定的揮發性；在共沸溫度下與水不發生反應；在100℃左右，必須具有一定的蒸氣壓，至少666.5～1333Pa（5～10mmHg），並且待分離物質與其他雜質在100℃左右時具有明顯的蒸氣壓差。

2、水蒸氣蒸餾法適合分離那些在其沸點附近容易分解的物質，也適用於從不揮發物質或樹脂狀物質中分離出所需的組分（如天然產物香精油、生物鹼等）。

Ⅷ 減壓蒸餾

先加熱在抽真空還造成蒸餾溶液沖釜發生爆沸產生生產事故。

Ⅸ 誰有《導熱油取代過熱蒸汽減壓蒸餾松香生產工藝》，好還可以加分，謝謝

●開發探索●
導熱油取代過熱蒸汽減壓蒸餾松香生產工藝

摘 要: 介紹以有機載熱體(導熱油) 取代過熱蒸汽加熱的松香減壓蒸餾生產工藝。該蒸餾工藝具
有節能、安全、方便、易控等優點。
關鍵詞: 導熱油; 過熱蒸汽; 減壓蒸餾; 松香
中圖分類號: TQ 351146; TQ 3511471 文獻標識碼: B 文章編號: 100523433 (1999) 0320033203
1 引言
松香是我國大宗出口產品, 亦是我國重
要的天然林業資源。我國南方林區松香生產
企業中小企業有200多家〔1〕, 約佔全國松香企
業的70% 以上, 山區小廠大多是沿用滴水法
(土法) 生產工藝。該工藝存在著原料單耗高、
產品質量差、勞動強度大、操作較難控制、生
產效率較低且極不安全等弊病。尤其是近幾
年來松脂質量下降幅度大, 在松香中摻假摻
雜現象較嚴重等〔2〕, 導致滴水法工藝生產的
松香等級明顯下降, 經濟效益差。
對土法煉香工藝如何進行改造這個課
題, 已引起多方面的關注〔2〕。為找到一種適合
山區小廠的投資省、能耗低、工藝簡單、操作
方便, 且保證松香產品質量的生產加工工藝,
我們探索了以燃油型導熱油爐取代過熱蒸汽
爐減壓蒸餾生產松香的新工藝並獲成功。
2 工藝流程介紹
211 工藝方案的確定
我們企業原有一台飽和蒸汽鍋爐, 擬不
設過熱爐, 以減少能耗和操作人員, 降低生產
費用。為提高松香等級, 保證松香質量, 根據
松脂特性以及多年的實踐, 在工藝上採用間
歇式減壓蒸餾工藝〔3〕, 分熔解、凈制、蒸餾3個
主要工序, 前2個工序與一般蒸汽法間歇煉香
工藝相似, 所不同之處在於: 蒸餾工序以自動
化程度高, 無需專人看管的燃油型加熱爐加
熱導熱油為閉汽傳熱, 刪掉作為解吸介質(活
汽) 的過熱蒸汽, 改用低於170℃的飽和蒸汽
作為活汽進行減壓蒸餾。經考察核算, 選用常
州某廠生產的QXM 015H 型有機載熱體燃
油加熱爐為蒸餾工序主熱源。
212 導熱油加熱爐
QXM 系列加熱爐是以輕油(或重油) 為
燃料, 導熱油為載熱體, 利用熱油循環泵強制
導熱油液相循環, 將熱能由供熱系統輸給用
熱設備, 繼而返回供熱系統重新加熱的直流
式特種工業爐。其燃料燃燒系統採用高效節
能的全自動霧化式燃燒器, 保證燃料充分燃
燒, 熱效率高, 並能對導熱油的加熱溫度精確
控制, 保證用熱設備工況穩定。由於該種工業
爐工質為液相循環, 因此用導熱油加熱蒸餾
松香與用過熱蒸汽加熱相比, 具有運行壓力
較低( 350℃時運行壓力僅為表壓01588
M Pa)、供熱溫度穩定、無空氣污染、熱效率
高、全過程能自動控制以及系統運行安全可
靠等特點。
213 流程概述
林產化工通訊 1999 年第33 卷第3 期·33·
X 現工作單位: 福建省泰寧縣林業總公司。
松脂經熔解、澄清工序後, 凈制脂液進入
減壓蒸餾釜, 凈制脂液在釜內真空度4617～
9313 kPa 並輔以飽和蒸汽為活汽的條件下,
按不同溫度分別蒸出優油、中油和重油, 餾完
松節油後, 關閉活汽, 除凈釜內飽和蒸汽, 約
在185℃的溫度條件下放香。工藝流程見圖1。
圖1 導熱油減壓蒸餾工藝流程
11燃油型導熱油爐 21蒸餾釜 31冷凝器 41冷卻器 51優油過渡罐 61中油過渡罐 71重油過渡罐 81鹽濾器
3 試產及生產情況
311 試生產
31111 試產過程及結果
1995年4月23日, 飽和蒸汽鍋爐點火升
溫, 汽壓正常後, 按流程檢查設備、管件密封
性及吹洗設備, 同時調試導熱油加熱爐, 24日
8時投料, 至4月28日3時試車結束, 一次性試
車成功, 共生產松香45154 t, 松節油5156 t,
其產品質量情況見表1。
表1 減壓蒸餾法試產松香質量統計
級別數量( t) 比例(% )
一級30159 6815
二級7182 17153
三級5175 12189
四級0146 0101
五級0192 0102
結晶
31112 能量消耗
①鍋爐煤耗
試產期間鍋爐總能耗折成標煤為7174
t。
t 松香煤耗: 7174÷45154= 0117 t 標煤?
t 松香。
聯產品煤耗: 7174÷ (45154+ 5156) =
01151 t 標煤?t 產品。
②導熱油加熱爐能耗
試產期間共耗柴油1165 L , 約01979 t,
折標煤11427 t。
t 松香能耗: 11427÷45154= 01031 t 標
煤?t 松香。
聯產品能耗: 11427× (45154+ 5156) =
01028t 標煤?t 產品。
③總能耗
t 松香耗標煤為: 0117+ 01031= 01201 t
標煤?t 松香
聯產品耗標煤為: 01151+ 01028= 01179
t 標煤?t 產品。
312 生產情況
1995年、1996年兩年採用減壓蒸餾工藝
生產的松香產品質量與1994年滴水法生產的
松香產品質量對比見表2。
·34· 林產化工通訊 1999 年第33 卷第3 期
313 導熱油加熱爐與過熱蒸汽爐投資及操
作費用比較
本工藝購進的QXM 015H 型載熱體燃
油加熱爐設備總投資為12萬元。如無現成的
表2 減壓蒸餾工藝與滴水法工藝松香
產品質量對比
項 目1994年1995年1996年
工藝方法 滴水法減壓蒸餾法減壓蒸餾法
特一級品率(% ) 23130 85141 91150
二級品率(% ) 40170 10183 6120
三～ 五級品率(% ) 37175 3113 2124
結晶松香品率(% ) 2125 1140 1156
飽和蒸汽鍋爐, 購台帶過熱汽的鍋爐與購台
飽和蒸汽鍋爐加導熱油加熱爐相比, 兩方案
投資額相當。若已有飽和蒸汽鍋爐, 則建過熱
蒸汽爐較購導熱油加熱爐省投資約8萬元, 但
過熱爐需專人操作, 每年還須維修爐灶或更
換爐內管子, 年人員工資及維修費需4萬余
元, 而燃油型導熱油爐不需專人看管, 維修費
用也極少, 其增加的投資額二年便可收回, 故
採用導熱油加熱工藝較過熱蒸汽工藝可年節
省操作費用4萬余元。
4 結論
411) 生產實踐證明導熱油取代過熱蒸汽減
壓蒸餾新工藝是先進可行的, 使松香加工工
藝上有新的突破, 產品質量穩定, 松香優級品
率達85%～ 90% 以上。
412) 用溫度低於170℃的飽和蒸汽作為脂
液蒸餾的活汽來源, 產品結晶率與一般蒸汽
法煉香工藝無差異。
413) 導熱油強制循環, 節約能源。福建省三
明地區松香廠1996年綜合平均能耗為01213
t 標煤?t 產品, 本工藝為01179 t 標煤?t 產
品, 能源節省15% 以上。
414) 燃油型導熱油加熱爐為自動控制, 無
須專人看管, 節省了操作費用, 生產操作安
全, 運行穩定可靠、方便, 減輕了勞動強度, 生
產效率高。
415) 本松香加工工藝在生產上獲得成功,
為松香生產全過程自動化創造了條件。
致謝: 本文承蒙福建林學院陳清松副教授審
閱, 謹此致謝。
參考文獻:
1 劉玉春1中國松香的生產與展望〔J 〕1林產化工通訊,
1996, 30 (4) : 20～ 22
2 陳清松等1部分蒸汽法松脂加工工藝研究——土法煉香
改造探討〔J〕1 福建林學院學報, 1993, (1) : 36～ 41
3 南京林產工業學院主編1天然樹脂生產工藝學〔M 〕1中
國林業出版社, 1983: 108～ 110
(收稿: 1999201215)
●科技天地●
復式爐生產木炭
英國林業協會技術開發部對英國坎布里
安的一種復式爐型裝置進行了研究, 主要對
其的記錄操作法、生產成本, 特別是涉及到用
此爐子生產木炭的成本進行了探討。操作過
程是在半永久性林區場所用4個鋼制爐子同
時操作6個月。每一爐子裝料量為1111 t (新
鮮料) 或0165 t 烘乾料, 生產120 kg 木炭價值
98英鎊。該工藝也生產出16 kg 細料和176 kg
未炭化粗料。單式環形爐生產木炭的試驗時
間為764 m in。來自6月生產季節的木炭產量
價值1181英鎊, 是純成本。作者建議要採用不
同的方法提高木炭產品。(錢慧娟譯)
林產化工通訊 1999 年第33 卷第3 期·35·