① 卡魯塞爾氧化溝揮發固體濃度
混合液懸浮固體濃度(MLSS)X=4000~4500mg/L
污泥負荷N=0.05~0.1 kgBOD5/(kgMLVSS.d)
氧化溝之(Carrousel)卡魯塞爾設計與計算
原理概述
卡魯塞爾氧化溝是為了滿足在較深氧化溝溝渠中使混合液充分混合，並維持較高的傳質效率而研製的；卡魯塞爾氧化溝也是一個多溝串聯的系統。其特點是在每個溝渠的一端安裝垂直低速表面曝氣器。
為滿足越來越嚴格的水質排放標准，卡魯塞爾氧化溝已在原有的基礎上開發出新的設計，實現新的功能。這些氧化溝在提高處理效率的同時，能夠降低運行能耗、改進活性污泥性能和生物脫磷脫氮的效果。主要有Carrousel 2000、Carrousel 3000、以及四階段和五階段Carrousel BardenpHo工藝等。
技術特點
1、表曝機上游為缺氧，下游為富氧區，利於脫氮除磷。
2、混合液流量大，約是進水量的50-100倍，能提高氧化溝的耐沖擊負荷的能力。
3、表曝機的使用能使氧化溝深度增加到5米，減少了構築物的建築面積。
4、能針對有機負荷的濃度大小，可停止表曝機或切換到低轉速，減少能耗！
5、曝氣功率密度大，傳氧效率比傳統活性污泥法高。
設計參數
混合液懸浮固體濃度(MLSS)X=4000~4500mg/L
污泥負荷N=0.05~0.1 kgBOD5/(kgMLVSS.d)
水力停留時間T=18~28h
溝渠深H≥5m
污泥迴流比為100%
污泥泥齡θc一般為25~30d
一般溝深是表曝機葉輪直徑的1.2倍，溝寬是溝深的2倍
溝中的水流速0.3m/s
典型例題解析
某污水處理廠採用卡魯塞爾氧化溝，設計水量Q=100000 m³/d(不考慮變化系數);進水水質BOD5濃度S0=190mg/L,TSS濃度X0=250mg/L;VSS=175 mg/L;TKN=45mg/L；NH3-N=35mg/L；鹼度SALK=280 mg/L；最低溫度14℃，最高溫度25℃。
設計出水水質BOD5濃度Se=20mg/L,TSS濃度Xe=20mg/L;TN=20mg/L，NH3-N=15 mg/L。
其中污泥產泥系數Y=0.55;混合液懸浮固體濃度(MLSS)X=4000 mg/L,混合液揮發性懸浮固體濃度(MLVSS) XV=2800 mg/L;污泥齡θc=30d；自身氧化系數Kd=0.055 d-1；20℃時脫氮速率qdn=0.035kgNO3⁻-N/(kgMLVSS.d)。
求卡魯塞爾氧化溝相關參數？
(1)去除BOD5計算
①氧化溝出水所含溶解性BOD5的量S, mg/L
S=Se-1.42*TSS(1-e-kt)*VSS/TSS
=20-1.42*20*(1-e-0.23*5)*0.7
=6.41 mg/L
②好氧區容積V1，m³
V1=Yθc Q(S0-S) /XV(1+Kd*θc)
=0.55*30*100000*(0.19-0.00641)/2.8*(1+0.055*30)
=40825 m³
③好氧區水力停留時間t1，h
t1=V1/Q
=40825/100000
=0.408(d)
=9.79h
④剩餘污泥量
ΔXV=[Q(S0-S)*Y/(1+Kd*θc)]+Q(X1-Xe)
式中：X1為進水懸浮固體惰性部分的濃度(進水TSS-進水VSS), mg/L
Xe為出水TSS的濃度
X1=0.25-0.175
=0.075kg/ m³
Xe=20 mg/L
=0.02kg/ m³
故：ΔXV=[105*(0.19-0.00641)*0.55/(1+0.55*30)]+105*(0.075-0.02)
=9310.36kgDS/d
每去除1KgBOD5產生的干污泥量為：
ΔX/ Q(S0-Se)
=9310.36/105*(0.19-0.02)
=0.548 kgDS/kg BOD5
(2)脫氮
①氧化的氨氮量。
氧化溝產生的剩餘污泥中含氮率為12.4%，則用於生物合成的總氮N0為
N0=0.124*Y*(S0-S)/( 1+Kd*θc)
=0.124*0.55*(190-6.41)/( 1+0.055*30)
=4.72 mg/L
需要氧化的氨氮量N1=進水TNK-出水氨氮-生物合成所需要的N0
=45-15-4.4.72
=25.28 mg/L
②脫氮量Nr
Nr=進水總氮量-出水總氮量-生物合成所需的氮量
=45-20-4.72
=20.28 mg/L
③鹼度平衡
每氧化1mg氨氮需要消耗7.14 mg/L的鹼度，每氧化1mg的BOD5產生0.1 mg/L的鹼度，每還原1mg的NO3⁻-N產生3.57 mg/L的鹼度。一般認為剩餘鹼度達到100 mg/L(CaCo3計)，即可保持PH≥7.2
剩餘鹼度SALK1=原水鹼度-硝化消耗鹼度+反硝化產鹼度+氧化BOD5產鹼度
=280-7.14*25.28+3.57*20.28+0.1*(190-6.41)
=190.26mg/L
此時可保持PH≥7.2，硝化和反硝化能夠正常進行。
④脫氮所需池容V2, m³及停留時間t2,h
脫硝速率 qdn(T)=qdn(20)*1.08T-20
14℃時，
qdn(t)=0.035*1.0814-20
=0.022 kgNO3⁻-N/(kgMLVSS)
脫氮所需的容積
V2=QNr/qdnXv
=105*20.28/0.022*2800
=32922 m³
t2= V2/Q
=32922/105
=0.329d
=7.9h
(3)氧化溝總容積V及停留時間t
V= V1+V2
=40825+32922
=73747 m³
t= t1+t2
=9.79+7.9
=17.7h
(4)設計需氧量AOR
AOR=去除BOD5需氧量-剩餘污泥中BOD5需氧量+去除氨氮耗氧量-剩餘污泥中氨氮的耗氧量-脫氮產氧量
去除BOD5需氧量為D1
D1=a′Q(S0-S)+b′VXV
式中：a′為微生物對有機底物氧化分解的需氧量，取0.52
b′為活性污泥微生物自身氧化的需氧率，取0.12
D1=0.52*105*(0.19-0.00641)+0.12*73747*2.8
=34325.67kg/d
剩餘污泥中BOD5需氧量為D2
D2=1.42*ΔX1
=1.42*YQΔS/1+Kd*θc
=1.42*0.55*105*(0.19-0.00641)/1+0.055*30
=5410.71 kg/d
1Kg氨氮硝化需要消耗4.6 kgO2,則去除氨氮的需氧量D3
D3=4.6*(進水TKN-出水氨氮)
=4.6*（45-15）*105/1000
=13800 kg/d
剩餘污泥中氨氮耗氧量D4
D4=4.6*0.124* YQΔS/1+Kd*θc
=4.6*0.124*0.55*105*(0.19-0.00641)/1+0.055*30
=2173.43 kg/d
每還原1kgNO3⁻-N產生2.86kgO2，則脫氮產氧量D5
D5=2.86*20.59*105/1000
=5800.08 kg/d
總需氧量
=34325.67-5410.71+13800-2173.43-5800.08
=34741.45 kg/d
考慮安全系數1.4
則AOR=1.4*34741.45
=48638.03 kg/d
(5)標准需氧量SOR
SOR=AOR*CS(20)/α[βρCS(t)- C]*1.024T-20
CS(20)是20℃水中溶解氧飽和度，取值9.17 mg/L
CS(25) 取值8.38mg/L
α取值0.85
β取值0.95
ρ壓力修正系數.
為所在地區實際氣壓/1.013*105
=0.921*105/1.013*105
=0.909
C溶解氧濃度，取2 mg/L
則供氧量
SOR =48638.03*9.17/0.85*(0.95*0.909*8.38-0.2)*1.02425-20
=89024.1 kgO2/d
=3709.34 kgO2/h
(6)氧化溝池容計算
設氧化溝6座,則單座氧化溝有效容積V單,m³
V單=V總/6
=73747/6
=12291 m³
設計有效水深5m，則單溝的面積
A單溝=12291/5
=2458.2 ㎡
(7)出水堰計算
Q=1.86bH3/2
則b= Q/1.86 H3/2
取堰上水頭高H=0.2m
b=0.386/1.86*0.23/2
=2.32m
② 氧化溝的設計參數
僅供參考
氧化溝設計可以結合水利負荷、bod負荷、預計的處理率（bod、脫氮和污泥穩定化等）、混合懸浮物固體濃度（一般為3000~8000mg/l)和污泥齡等因素合理甲酸。一般的經驗數據是污泥負荷為0.05~0.15kg
bod/(mlss
·d），曝氣池的容積負荷0.2~0.48kg
bod/m3，而水力停留時間12~36h和污泥齡10~30d，採用平均進水流浪作為設計流量。在氧化溝設計中除了要考慮傳統碳源的去除，還要考慮污水的笑話和污泥的穩定化問題。
氧化溝一般材建設為環狀溝渠形，奇屏迷案可謂圓形和橢圓形或長方形的組合，二沉池、厭氧區與缺氧區、好氧區可合建也可分建；氧化溝的渠寬、有效水深視佔地面積、氧化溝分組和寶器設備性能等情況而定。一般情況下，曝氣轉刷式，有效水深h=2.6~3.5m，曝氣轉盤式，h=3.0~4.5m，表面曝氣機，h=4.0~5.0m，當同時配備攪拌設施和鼓風曝氣時，水深和適當加大；氧化溝渠的直線長度不小於12m或不小於水面處渠寬的2倍（不包括奧貝爾氧化溝）；氧化溝狂度與曝氣器寬度相關；溝渠超高不小於0.5~0.6(表面曝氣其設備平台宜高出設計水面1.0~1.2m。
至於氧化溝工藝的設計適用水量，因為氧化溝的主要設計參數負荷值與反應器的額溫度。廢水的性質和濃度有關，同時考慮其處理效率，都比較大。目前應用的一般在1.0~4.5萬t/d。水量很大到的
可以採用多池並聯或串聯。三溝式氧化溝以邯鄲三溝式氧化溝的有關數據為例，以供參考：
根據下列數據設計交替時氧化溝（三溝）：
q=99000m3/d（按3個系列，一個系列設計q1=33000m3/d）；
鹼度=280mg/l（以caco3計）；
bod5=130mg/l；
氨氮濃度=22mg/l；
tn濃度=42mg/l；
ss濃度=160mg/l；
最低溫度10攝氏度；最高溫度15攝氏度。
出水要求如下：
bod5小於15mg/l；
tss濃度小於20mg/l；
氨氮濃度小於2~3mg/l（t=10攝氏度）；
tn濃度小於10~12mg/l（t=10攝氏度）；
tn濃度小於6~8mg/l（t=25攝氏度）；
不設初沉池，處理後的污泥要求適合直接脫水，並要求做到完全硝化；冬天最低水溫為5攝氏度。
③ 什麼是DE型氧化溝
DE氧化溝是指兩個相同容積的氧化溝組成的處理系統。DE型氧化溝為雙溝半交替工作式氧化溝系統，具有良好的生物除氮功能。它與D型、T型氧化溝的不同之處是二沉池與氧化溝分開，並有獨立的污泥迴流系統。而T型氧化溝的兩側溝輪流作為沉澱池。
DE氧化溝內兩個氧化溝相互連通，串聯運行，交替進水。溝內設雙速曝氣轉刷，高速工作時曝氣充氧，低速工作時只推動水流，基本不充氧，使兩溝交替處於厭氧和好氧狀態，從而達到脫氮的目的。若在DE氧化溝前增設一個缺氧段，可實現生物除磷，形成脫氮除磷的DE型氧化溝工藝。該工藝的運行分為四個階段，具體如下。
階段A:污水與二沉池迴流污泥均流入缺氧池，經池中的攪拌器作用使其充分混合，避免污泥沉澱，混合液經配水井進入第一溝。第一溝在前一階段已進行了充分的曝氣和硝化作用，微生物已吸收了大量的磷，在該階段，第一溝內轉刷以低轉速運轉，僅維持溝內污泥懸浮狀態下環流，所供氧量不足，此系統處於厭氧狀態，反硝化菌將上階段產生的硝態氮還原成氮氣逸出。第二溝的出水堰自動降低，處理後的污水由第二溝流入二沉池。在階段A的末了時，由於第一溝處於缺氧狀態，吸收的磷將釋放到水中，因此此溝中磷的濃度將會升高。而第二溝內轉刷在整個階段均以高速運行，污水污泥混合液在溝內保持恆定環流，轉刷所供氧量足以氧化有機物並使氨氮轉化成硝態氮，微生物吸收水中的磷，因此該溝中磷的濃度將下降。
階段B：污水與二沉池迴流污泥、配水後進入第一溝，此時第一溝與第二溝的轉刷均高速運轉充氧，進水中的磷與階段A第一溝釋放的磷進入好氧條件的第二溝中，第二溝中混合液磷含量低，處理後污水由第二溝進入二沉池。
階段C：階段C與階段A相似，第一溝和第二溝的工藝條件互換，功能剛好相反。
階段D：階段D與階段B相似，階段B與階段D是短暫的中間階段。第一溝和第二溝的工藝條件相同。兩個溝中轉刷均高速運轉充氧，使吸收磷的微生物和硝化菌有足夠的停留時間。但第一溝和第二溝的進出水條件相反。
從上述的運行過程來看，通過適當調節處理過程的不同階段，則可以得到低濃度的TP和TN的出水。
DE型氧化溝的優點：
⑴由於兩溝交替硝化與反硝化，缺氧區和好氧區完全分開，污水始終從缺氧區進入，因此可保持較好的脫氮效果，且不需要混合液內迴流系統。
⑵單獨設置二沉池，提高了設備的利用率和池體容積的利用率。
⑶同時兩溝池體和轉刷設備的交替運轉均可通過自控程序進行控制運行。
DE型氧化溝的缺點：
⑴DE氧化溝存在氧化溝的溝深較淺，因此佔地面積較大。
⑵由於工藝為了滿足兩溝交替硝化與反硝化的功能需要，曝氣設備按照雙電機配置，投資和運行費用較高，並且增加了設備投資和運行檢修的復雜性。
④ 污水處理廠中氧化溝占總廠80%的大小嗎 污水處理工藝
你是說佔地抄面積么？還是說造襲價？還是說什麼？
從佔地面積上來說，應該不至於到80%，現在從綠化的角度來說，基本上很多污水廠都做到30%，就算整個污水廠除了綠化就只有氧化溝的話，也不過佔70%。
從造價的角度來說，就更不是拉，雖然氧化溝的佔地面積比較大，池子的費用相對較高，但是也不會粘到80%那麼的多。
⑤ 奧貝爾氧化溝的機理
簡介： 早期氧化溝只是一單溝道的「循環曝氣池」，主要用於去除污水中的BOD及進行硝化反應，現已發展形成各種不同的類型，包括卡魯塞爾型、奧貝爾型、二溝或三溝交替工作型，一體化氧化溝等。隨著污染的加劇和水體富營養化問題的出現，許多國家開始控制進入水體的氮和磷排放型量，並制定了較為嚴格的污水處理廠出水中氮和磷的排放標准。於是，不僅能去除有機物，而且兼具生物除磷脫氮功能的氧化溝工藝應運而生，我們可稱之為第二代氧化。奧貝爾氧化溝即為此種新型氧化溝中主要的一種，該工藝在節約能耗、減少佔地、抗沖擊負荷和高效脫氮等方面顯示出優異的性能，越來越多的應用於城市污水處理工程之中，有很好的發展前景。
一、奧貝爾氧化溝工藝的特徵
1、奧貝爾氧化一般溝由三個同心橢園形溝道組成，污水由外溝道進入，與迴流污泥混合後，由外溝道進入中間溝道再進入內溝道，在各溝道循環達數百到數十次。最後經中心島的可調堰門流出，至二次沉澱池。在各溝道橫跨安裝有不同數量水平轉碟曝氣機，進行供氧兼有較強的推流攪伴作用。外溝道體積占整個氧化溝體積的50%-55%，溶解氧控制趨於0.0mg/L,高效地完成主要氧化作用;中間溝道容積一般為25%-30%,溶解氧控「在1.0mg/L左右,作為「擺動溝道」，可發揮外溝道或內溝道的強化作用；內溝道的容積約為總容積的15%-20%，需要較高的溶解氧值（2.0mg/L左右),以保證有機物和氨氮有較高的去除率。
2、外溝道的供氧量通常為總供氧量的50%左右，但80%以上的BOD可以在外溝道中去除。由於外溝道溶解氧平均值很低，絕大部分區域DO為0.0mg/L,所以，氧傳遞作用是在虧氧條件下進行的，氧的傳遞效率有所提高，有一定的節能效果。加之下面將談到的外溝道內所特有的同時硝化反硝功能，節能效果更為明顯。內溝道作為最終出水的把關，一般應保持較高的溶解氧，但內溝道容積最小，能耗相對較低。中溝道起到互補調節作用，提高了運行的可靠性和可控性。奧貝爾氧化溝獨特的構造和機理，使之以較節能的方式獲得穩定的處理效果。
3、奧貝爾氧化溝具有較好的脫氮功能。在外溝道形成交替的耗氧和大區域的缺氧環境，較高程度地發生「同時硝化反硝化」，即使在不設內迴流的條件下，也能獲得較好的脫氮效果。
4、奧貝爾氧化溝具有推流式和完全混合式兩種流態的優點。對於每個溝道內來講，混合液的流態基本為完全混合式，具有較強的抗沖擊負荷能力；對於三個溝道來講，溝道與溝道之間的流態為推流式，有著不同的溶解濃度和污泥負荷，兼有多溝道串聯的特性，有利於難降解有機物的去除，並可減少污泥膨脹現象的發生。
5、奧貝爾氧化溝採用的曝氣轉碟，其表面密布凸起的三解形齒結，使其在與水體接觸時將污水打碎成細密水花，具有較高的充氧能力和動力效率。通過改變曝氣機的旋轉方向、浸水深度、轉速和開停數量，可以調整供氧能力和電耗水平。尤其是蝶片可以方便的拆裝，更為優化運行提供了簡便手段。另一方面，由於轉碟具有極強的整流和推流能力，氧化溝有效水深可達4米以上，即使因優化控制需要而減少曝氣機運行台數時，一般也不會發生沉澱現象這是曝氣轉碟和奧貝爾溝型所獨具的優點。
二、奧貝爾氧化溝的適用范圍
奧貝爾氧化溝一般適用於20萬立方米/日以下規模的城市污水處理廠，尢其推薦應用於中小規模的城市污水處理廠。
由於奧貝爾氧化溝屬於多反應器系統，在一定程度上有利於難降解有機物的去除，且抗沖擊負荷能力強，因此，當城市污水中工業廢水比例較高時，奧貝爾氧化溝較其他類型氧化溝有更好的適應性。
奧貝爾氧化溝有三個相對獨立的溝道，進水方式靈活。在暴雨期間，進水可以超越外溝道，直接進入中溝道或內溝道，由外溝道保留大部分活性污泥，利於系統的恢復。因此，對於合流制或部分合流制的污水系統，奧貝爾氧化溝均有很好的適用性。
三、工藝流程和典型構造
奧貝爾氧化溝典型工藝流程由下圖所示：
與其它形式的氧化溝一樣，奧貝爾氧化溝也具有工藝流程簡單的優點。對於中小規模的城市污水廠，一般可不設初次沉澱池和污泥消化池。懸浮狀有機物可在氧化溝內基本得到好氧穩定，這比設初沉池及單獨處理初沉污泥要簡便經濟。當然，合理的工藝流程必須按照實際情況經充分的技術經濟比較後確定。
奧貝爾氧化溝的預處理及污泥處理部分的流程與其他活性污泥法處理工藝相似，不再贅述。氧化溝本身的典型構造和流程見下圖：
奧貝爾氧化溝通常由三個同心的溝道組成，平面上為圓形或橢圓形。溝道之間採用隔牆分開，隔牆下部設有必要面積的通水窗口。溝道斷面形狀多為矩形或梯形。隔牆一般使用100-150毫米厚的現澆鋼筋混凝土構造。各溝道寬度由工藝設計確定，一般不大於9米。有效水深以4-4.3米為宜。
原污水和迴流污泥可進入外、中、內三個溝道，通常均進入外溝道。出水自內溝道經中心島內的堰門排出，進入沉澱池。當脫氮要求較高時，可以增設內迴流系統（由內溝道迴流到外溝道），提高反硝化程度。
四、關鍵設備的選型
奧貝爾氧化溝的預處理和污泥處理所需設備與其他工藝相似，不作詳細描述。關鍵設備是曝氣轉碟和沉澱池的排泥橋，對其主要構造和性能要求闡述如下：
1、曝氣轉碟
曝氣轉碟屬轉盤類水平推流式表面曝氣器，由碟片、水平軸及其兩端的滾動軸承、減速機和電動機組組成。每片圓形的曝氣轉碟由兩個半圓形部件組成。每對半圓形部件跨穿水平軸，組成整體的圓片，每個碟片可以獨立拆裝，便於調節安裝密度，使整機達到所需的充氧能力，每米軸長一般裝碟片3片至5片。碟片採用聚苯材料注塑或採用玻璃鋼壓鑄而成，其中聚苯材料碟片自重較輕，動力效率較高，國內已有質量很好的合資產品。碟片表面布有梯形凸塊，兼有供氧和推流攪拌的功能。水平軸採用厚壁無縫鋼管製造，表面作特種防腐處理。驅支裝置主要由減速機和電機組成。
曝氣轉碟的基本性能如下：
曝氣轉碟直徑：1400mm;
適用轉速：50-55rpm,經濟轉速：50rpm;
適用浸沒深度：400-530mm,經濟浸沒深度：500mm;
單盤標准清水充氧能力：0.8-1.6kgO2/kw.h(以軸功率計);
適用工作水深:4-5m;
水平軸跨度：〈=10.0m;
安裝密度:<5ds/m。
2、沉澱池排泥橋
奧貝爾氧化溝的污泥濃度（MLSS)較高，運行中一般在4-6克/升，迴流污泥必須有較高的含固率。因此，對沉澱池和排泥設備有嚴格的要求。尤其是排泥設備，必須確保足夠的排泥濃度，通常需要特殊的工藝和結構設計。在設備選擇時應充分注意這一性能要求，保證實現奧貝爾氧化溝的整體工藝的優勢。
五、工程應用
在消化吸收的基礎上，中國市政工程華北設計研究院對奧貝爾系統在中國的應用情況、適應性、處理效果、工藝特性與機理等進行了全面、系統的研究，並進行了較大規模實際工程的工藝性能測試與研究工作。同時，已經設計了20餘座奧貝爾工藝的城市污水處理廠，其中，三個項目已投入運轉，包括北京大興污水處理廠、山東萊西污水處理廠等，已顯示出良好的技術特性。另外，天津國不水設備工程公司和美國合作生產的曝氣轉碟已經大批量生產，技術性能達到國際同類產品的質量水平，為確保奧貝爾氧化溝工藝和設備的整體優勢創造條件。
⑥ AAO形式氧化溝比原版AAO有什麼優缺點
一、優點：氧化溝具有出水水質好、抗沖擊負荷能力強、除磷脫氮效率高、污泥易穩定、能耗省、便於自動化控制等優點。
二、缺點：
1、污泥膨脹問題。當廢水中的碳水化合物較多，N、P含量不平衡，pH值偏低，氧化溝中污泥負荷過高，溶解氧濃度不足，排泥不暢等易引發絲狀菌性污泥膨脹。
2、泡沫問題。由於進水中帶有大量油脂，處理系統不能完全有效地將其除去，部分油脂富集於污泥中，經轉刷充氧攪拌，產生大量泡沫。
3、污泥上浮問題。當廢水中含油量過大，整個系統泥質變輕，在操作過程中不能很好控制其在二沉池的停留時間，易造成缺氧，產生腐化污泥上浮。
4、流速不均及污泥沉積問題。在氧化溝中，為了獲得其獨特的混合和處理效果，混合液必須以一定的流速在溝內循環流動。一般認為，最低流速應為0.15m/s，不發生沉積的平均流速應達到0.3~0.5m/s。氧化溝的曝氣設備一般為曝氣轉刷和曝氣轉盤，轉刷的浸沒深度為250~300mm，轉盤的浸沒深度為480~ 530mm。與氧化溝水深（3.0~3.6m）相比，轉刷只佔了水深的1/10~1/12，轉盤也只佔了1/6~1/7，因此造成氧化溝上部流速較大（約為0.8~1.2m，甚至更大），而底部流速很小（特別是在水深的2/3或3/4以下，混合液幾乎沒有流速），致使溝底大量積泥（有時積泥厚度達1.0m），大大減少了氧化溝的有效容積，降低了處理效果，影響了出水水質。
⑦ 什麼是氧化溝污水處理法
氧化溝是活性污泥法的一種變型，其曝氣池呈封閉的溝渠型，所以它在水力流態上不同於傳統的活性污泥法，它是一種首尾相連的循環流曝氣溝渠，污水滲入其中得到凈化。氧化溝工藝以其經濟簡便的突出優勢已成為中小型城市污水廠的首選工藝，同時在部分畜禽養殖污水好氧處理中得到應用。其工藝流程見下圖：
一般在畜禽養殖污水處理中主要設計參數為：
水力停留時間：20～40小時；
污泥齡：一般大於20天；
有機負荷（BOD5）：0.05～0.15千克/[千克（活性污泥）?天]；
容積負荷（BOD5）：0.2～0.4千克/（米3?天）；
活性污泥濃度：2000～6000毫克/升；
溝內平均流速：0.3～0.5米/秒。
⑧ Orbal氧化溝的適用范圍是什麼
奧貝爾氧化溝一般適用於 20 萬立方米/日以下規模的城市污水處 理廠，尢其推薦應用於中小規模的城市污水處理廠。 由於奧貝爾氧化溝屬於多反應器系統，在一定程度上有利於難降 解有機物的去除，且抗沖擊負荷能力強，因此，當城市污水中工業廢 水比例較高時，奧貝爾氧化溝較其他類型氧化溝有更好的適應性。 奧貝爾氧化溝有三個相對獨立的溝道，進水方式靈活。在暴雨期 間，進水可以超越外溝道，直接進入中溝道或內溝道，由外溝道保留 大部分活性污泥，利於系統的恢復。因此，對於合流制或部分合流制 的污水系統，奧貝爾氧化溝均有很好的適用性。
⑨ 在計算氧化溝容積的時候，有個公式Vd/V=0.2，這個公式是哪裡來的，意思是缺氧池占曝氣池的比例為0.2，我
建議樓主去查室外排水設計規范，這個比較權威。根據規范計算。另外可以看看氧化溝的設計規程
⑩ 卡魯塞爾氧化溝和奧貝爾氧化溝的區別是什麼
奧貝爾氧化溝工藝特點：
奧貝爾氧化溝屬活性污泥法中的延時曝氣法，溝體通常由三個同心橢圓形溝道組成，污水與迴流污泥混合後，由外溝道進入，再依次進入中溝和內溝，在各溝道內循環數十到數百次，最終出水至二沉池。各溝道內安裝有數量不等的轉碟曝氣機，以進行充氧及推流攪拌作用。
與普通氧化溝相比，奧貝爾氧化溝可看作是由外溝、中溝和內溝串聯的一種多級氧化溝：
外溝道的功能主要是高效完成碳源氧化、反硝化及大部分硝化，容積通常占氧化溝容積的50%～55%，可去除80%左右的有機物，溶解氧濃度一般在0mg/l～0.5mg/l之間，在溝道內形成交替耗氧和大區域的缺氧環境，可較高程度地同時進行「硝化和反硝化」，脫氮效果明顯，氨氮的去除率可高達90%；同時，由於溝道中大部分區域溶解氧在0mg/l～0.5mg/l之間，氧傳遞作用是在氧虧條件下進行的，氧的轉移速率有所提高，節能效果明顯。
中溝道是聯系外溝與內溝的過渡段，進行互補調節，進一步去除剩餘的有機物及繼續完成氨氮硝化，並可充分發揮外溝道或內溝道的強化作用，有利於保證系統運行的可靠性，中溝道容積一般佔25%～30%，溶解氧濃度控制在1.0mg/l左右。
內溝道主要是為了確保氧化溝出水水質，溶解氧濃度約在2.0mg/l左右，以保證有機物和氨氮較高的去除率，同時保證出水帶有足夠的溶解氧進入二沉池，抑制磷的釋放。內溝道容積約占氧化溝總容積的15%～20%。
從奧貝爾氧化溝三個溝的溶解氧分布來看，外溝、中溝、內溝的溶解氧呈0—1—2mg/L的梯度分布，其中，僅內溝道的溶解氧值要求較高，與普通氧化溝要求（2mg/L）一致，外溝及中溝的溶解氧均低於普通氧化溝要求。由於氧的轉移速率隨混合液溶解氧濃度的降低而提高，故在奧貝爾氧化溝的外溝及中溝中，氧的轉移速率將高於普通氧化溝，這樣充氧量可相應減少，這就決定了奧貝爾氧化溝較普通氧化溝更為節能，一般約節省能耗15%～20%。因此，在設計奧貝爾氧化溝時，應充分結合工藝特點，科學合理地計算充氧量。