打井口用深水泵回灌泵

『壹』 打井要打多深才有水啊

農村的話，一般打下去5一10米就有水噴出，但是，這種表層水是不能飲用的，這種表層水很污濁，只可作灌溉使用，要想飲用干凈的水質，必須繼續向下打深才有干凈的水質。

選擇一塊平整的地塊作為打井的用地，不近排水溝，不近房子，然後請打井師傅來現場查看，確定在那一位置打井，然後把機械拉到場地，掛設好機鑽設備，鑽井的動力是柴油機輸出的動力，先打開表層土，加水入井坑，使鑽頭好轉動。

再在外面徹一直徑二米的裝水池，其中選一位置排出渾濁水(泥漿水)，這樣繼續打下去，打到四米左右時，機械提升鑽頭出地面，然後擰下轉筒，把筒裡面的坭塊取下再重新裝回，同時再加一節鋼筒，然後加固好放入井坑再重復上次鑽井方法。

一般打到三十米即有干凈的水質，最好打到岩石層下，這一層的水質最好最干凈，最好打到五十米深，能儲蓄更多的水。

當打井完工後，安裝5一8條160㎜的塑料管，每條塑料管4米長，用機器向下壓與地面持平即可，然後安裝潛水泵放入井坑裡，深度30米以上，接好電源把泥漿水抽出來，待抽井裡的污水干凈後，就可以直接飲用干凈的水了。此時的井口必須封閉好，電線也要埋好，至此打井可以算是完畢了。

『貳』 水源熱泵的缺點

首先要說的是水源熱泵確實有一定局限性，並不是每個項目都能使用水源熱泵，做砸了的水源熱泵也確實有，也需要吸取教訓，但這都是少數。也有2002年至今一直運行的水源熱泵，16年了到現在都沒出現過大的質量問題，還在北京二環裡面，下面這個就是機組銘牌。

今天有空，我就一個一個回答你所說的問題吧：

1.水源熱泵含沙量過高、損壞機組只能說是運行管理沒有到位，管道除砂器、濾網難道成擺設了？

2.螺桿壓縮機無論製冷還是制熱，COP在4的性能都不錯。當然和離心機製冷那個COP在5-8是不能比的，但離心機只能製冷，冬天就是個擺設。

冬天採暖熱泵也就是兩種選擇，要不就是空氣源熱泵，要不就是地源熱泵，無論是空氣源熱泵還是地源熱泵其節電的性能都是最好的。當然，你說天燃氣省電也是對的，但天燃氣不省錢。水源熱泵採暖費北方一般在12-18之間，天燃氣大部分都是商用價格，一般在3-4塊，每平米採暖費用也在25-30之間。如果像2017年氣荒價格翻一兩倍也是正常的，每平米採暖價格是多少，我就不說了。

水源熱泵水井泵一般7KW抽出的水量在30m³/h，

30m³/h井水量對應的機組在300KW左右，這個用電量佔比很小的。

中央空調離心機不但需要配冷卻塔水循環泵，還有冷卻塔風機功率；離心機樣本上難道寫著COP要算上冷卻水循環泵+冷卻塔風機功率？

3.深水泵常年泡在井下,生銹損壞是家常便飯：這個事情我本來不想說，你要是發到賣水泵的圈子，估計賣水泵的同行會拍死你。水泵的技術很成熟，水源熱泵一個簡單的清水泵，生銹你不會買材質是不銹鋼泵嗎？這能省多少錢？照你意思那人家污水泵得天天派個維修工守著了？

換個泵還要十多天？三米一根的井泵管，一般都是DN80-DN100的管，就算你120米深也就是40根（一根12個螺桿，24個螺絲）你請個吊車，這么點事情，三四個人一天干不完？活該你們被太陽曬。

4.深水井須要兩三年洗一次：這個問題我想說的是現在水源熱泵井設計都是交替抽灌，估計你們不會用交替抽灌方式，井只抽不灌，只灌不抽，洗井當然多。

5.地下水位過高的地區(距大型湖泊河流近)其地下水回灌是個更大的問題：

你說出這個話更印證了你是一個外行。因為水回灌好不好，和距大型湖泊河流近沒有直接關系，滲水好不好是土壤和井的地質條件決定的。

還想告訴你的是全中國沒有誰家中央空調設計是30年。一般是在12-15年左右，這還需要保養得好。電器控制模塊壽命一般在8-12年。

『叄』 孔隙型地熱回灌典型實例分析

天津地熱田屬典型的沉積盆地型地熱資源,回灌開采歷史長、規模大。據統計數據,2008年度回灌量近600×10⁴m³/a,整體回灌率近23%,其中基岩回灌率達41%,效果明顯。相對而言,孔隙型熱儲回灌工作進展緩慢,回灌率不足2%。究其原因是由於各種因素引起的堵塞致使回灌量衰減過快,回灌率太低,難以做到連續穩定的回灌,這些問題一直是阻礙其回灌工作快速發展的重要因素。影響回灌效果的原因很多,除了孔隙型儲層「先天存在缺陷、後天易受損害」的特徵外,主要有三個方面:一是成井過程對儲層造成傷害,包括井身結構選擇,鑽井液、洗井方式和成井工藝等;二是地面回灌系統,包括地面凈化系統、回灌方式、采灌井間距及回灌井的定期維護;三是回灌流體進入儲層以後與儲層及地熱流體的物理作用、化學作用等。謝玉洪等將其歸納為儲層的外在傷害因素(鑽井、開采、修井引起)和內在傷害因素(儲層空間、礦物、岩石表面、強度,應力及環境變化)。在實際進行回灌操作時,如果能較好的解決對儲層傷害問題,且回灌運行操作技術措施得當,回灌率是有望得到提高的。

天津東部的濱海新區大港某職業學院內,有孔隙型地熱井兩眼,目的層均為館陶組,開采井DG-49為校區宿舍、教學樓及辦公大樓提供供暖熱源和生活熱水,回灌井DG-49B用於循環尾水回灌。該供暖系統運行狀況不理想,能耗大、資源利用效率低;回灌系統不規范,同時,該地區館陶組儲層泥質含量大,多為粉細砂,導致回灌量較小,回灌持續時間短,資源浪費嚴重。針對存在問題對供暖系統和回灌系統進行多種技術改造後,資源利用率和回灌率得以提高,最大限度的減少了資源消耗。

1.原對井回灌系統存在的問題

開采井DG-49於2005年成井,目的層為新近系館陶組下段,井口流體溫度61℃,成井初期最大流量為81m³/h,實際平均開采量為64m³/h,供熱面積9×10⁴m²;回灌井DG-49B目的層館陶組下段,井深1892m,出水溫度62℃,成井初期流量為85m³/h。該項目建成之初,開采井和回灌井泵房均處於地下,DG-49B井泵房內長期積水,井口設備受到強烈的腐蝕,井房大小為3m×2m×3m,空間狹小,沒有任何監測儀器,地熱換熱後直接進行回灌,沒有任何水質處理措施及加壓等其他配套設施,回灌效果差,回灌量僅10～15m³/h。

2.回灌系統改造

鑒於該項目回灌效果不佳的狀況,依據《天津市地熱回灌地面工程建設標准(DB29—187—2008)》和《天津市地熱回灌運行操作規程》(2006年)等地方工程建設標准和行業規程,對回灌系統進行整體改造。將開采井井口改造修建成景觀亭台式地下泵房,進一步完善泵房功能,泵房室內面積近40m²,高2.6m,泵房地面及四周牆壁均做了防水處理,泵房屋頂提供井泵檢修及提、下泵所需的活動井泵孔,室內有0.8m×0.8m×0.8m的集水坑,集水坑內設置潛水排污泵,棄水可通過潛水排污泵提升到室外排水處。回灌井DG-49B的改造包括提升井口,在地面修建了空間較大的井泵房,並安裝了溫度變送器(0～50℃,L=100mm)、壓力變送器(0～1.6MPa)、電磁流量計、自動水位監測儀等一系列監測裝置,同時安裝了下位機,建立了智能遠程式控制制系統;為了與智能化監測系統結果相互校核,更准確、更穩定的觀測回灌運行參數,同時在井口安裝人工監測裝置,包括熱水表、溫度表(0～50℃)、壓力表(0～1.0MPa)、水位測管,用以監測流量、溫度、壓力、水位等動態參數;回灌井泵房內安裝有具備反沖洗功能的精度為50μm的粗效過濾器(DL3P-2S)和精度達到3μm的精密過濾器(LGFN-125-1.0B),配備反沖泵、反沖儲水箱、排氣灌、加壓泵等各種設備,用於對回灌流體進行地石凈化處理和加壓;在房頂安裝了電動葫蘆,用於方便提下泵;同時設置有排水溝及排水地漏,用於收集地面散水或設備溢流;各類輸水管網均採用普通鋼管並進行防腐防垢處理,同時選用厚為30mm的聚氨酯保溫層、外包0.5mm鍍鋅鋼板保溫。

改造後回灌系統中,地熱循環尾水先行經過粗效-精密兩道過濾流程後,再通過排氣裝置進行排氣處理,流體最後從回灌井注入儲層。同時加壓泵的設置能隨時在回灌量不理想時啟動,進行加壓回灌試驗和壓力回灌。

3.回灌試驗

回灌試驗在冬季供暖期進行,進水方式為井管與泵管的環狀間隙,回灌量通過閥門控制。為方便回揚,回灌井中下置潛水泵。試驗中的各項參數由電磁流量計、溫度感測器、壓力感測器和自動水位監測儀等進行實時監測。共進行4組試驗,持續時間75天共1800小時,試驗具體數據見表7-4。

表7-4 DG 49B井回灌試驗相關數據

第Ⅰ組:自然間歇回灌試驗。依靠流體自重進行的自然回灌,當回灌井內水位接近井口時則停止,以自然間歇方式恢復水位24小時後開始進行下一次試驗,反復多次以判斷自然間歇情況下回灌井的回灌能力。

第Ⅱ組:定流量「回揚—回灌」試驗。回灌量控制在20m³/h左右的自然回灌,每次試驗開始前先進行一段時間的回揚,以判斷不同回揚量對回灌能力的影響。

第Ⅲ組:大流量「回揚—回灌」試驗。試驗前先進行一段時間的回揚,回灌量以30m³/h為目標逐漸增加的自然回灌試驗,以判斷「回揚—回灌」模式下回灌井的最大回灌能力。

第Ⅳ組:加壓回灌試驗。回揚後先自然回灌,當水位漲至井口後開始加壓回灌,額定壓力穩定在0.2MPa,加壓後將回灌量上調至40m³/h,以此判斷壓力對回灌效果的影響。

從試驗數據可知:DG 49B回灌井在自然間歇模式下回灌能力是有限的,沒有回揚的第Ⅰ組試驗較其他3組回灌量要明顯偏小,且間隔24小時之後的每次試驗回灌量出現遞減,無論從回灌持續時間還是累計回灌量上,均清楚地反映出「回揚—回灌」模式下的回灌能力強於自然間歇模式。

圖7-1是此次第Ⅰ、第Ⅱ組試驗的回灌效果圖(吸水指數指單位時間內回灌量與井底壓差之比值,為衡量回灌井回灌能力和效果的重要指標),對比圖上各曲線形態可發現:經過第一次回揚4小時後, DG-49B井回灌能力能基本恢復到回灌初期的水平(曲線Ⅱ-1);再經過第二次回揚8小時後,回灌能力得到了顯著提升,在灌量基本穩定的情況下,回灌延續時間也大大延長(曲線Ⅱ-2);到了第三次回揚4小時後,DG-49B井的回灌能力與前一次相比有了一定程度下降,並在一段時間內回灌量不穩定出現大幅波動(曲線Ⅱ-3),但總體而言,其回灌效果仍好於前4次試驗。由此表明定期回揚措施可以使回灌井的回灌能力,得以逐步恢復,但隨著回灌量的不斷累計,在回揚量不變的情況下,回揚的效果會逐漸減弱。

「回揚—回灌」實際上是回灌能力「恢復—消耗」的過程。在「回揚—回灌」模式下,回揚率(即一次回揚量與回揚後能夠注入的水量比值)越低,說明回灌能力消耗越緩慢,回灌效果越佳。從試驗數據分析:回揚率在20%～30%時,平均回灌量可維持在20m³/h左右,回灌持續時間最長,累計灌量也較大。但應避免回揚率過大,防止儲層可灌能力過度消耗,影響回灌的持續,如第Ⅲ組大流量「回揚—回灌」模式下,回揚率大於50%時,回灌的整體效果就不太理想了。從實際運行數據來看,回灌操作時應以小流量開始,在一定時間後再以額定流量回灌,這樣可有效延長回灌的持續時間,降低回揚率。

圖7-1 DG-49B井吸水指數歷時曲線

圖7-2 DG-49B井加壓回灌歷時曲線

孔隙型熱儲層中要想增加回灌量,「回揚—加壓回灌」方式是一種不錯的選擇。DG-49B井在加壓到0.2Mpa時,回灌量盡管也出現衰減,但最終衰減趨勢趨於平緩,並可逐漸穩定在30m³/h左右(圖7-2),加壓回灌量最大可增加20%左右。

該項目供暖期的生產性回灌採用封閉井口的帶壓回灌,以2天為一周期,遵循「回灌44小時—回揚4小時」的定時循環運行方式,其回灌量可提升至25m³/h左右。

4.試驗分析

綜合天津地區典型回灌實例,可以得出以下結論:

(1)正確認識儲層特點,選擇合理的采灌對井布局,有助於對回灌系統的長期運行。以孔隙型儲層為例,布置在古河道中的采灌對井自然回灌效果就好,天津塘沽、武清下朱庄館陶組回灌井回灌能力都在100m³/h以上;布置在深大斷裂下降盤、快速堆積的深凹陷區回灌效果就差,天津白塘口凹陷館陶組回灌井回灌能力在40m³/h左右。德國總結出用於地熱回灌的砂岩層應具備條件值得我們借鑒。

(2)回灌依靠抬高井口壓力使回灌水克服阻力向井筒外圍運動,而井口壓力又是各種因素綜合影響的結果。在一切條件均相同的情況下,回灌量隨井口壓力增大而增加。但兩者之間是一種非線性關系,可以根據回灌時的具體情況找出最佳灌量時的最佳井口壓力。

(3)造成地熱井回灌能力下降的主要原因是阻塞。當循環尾水被回灌到原熱儲層之後,化學的不相容性短期內不會起太明顯的作用,但有相當量的固體懸浮物質是由抽出的流動水體攜帶向回灌井的,從過濾截留材料中發現的斜長岩、鉀長石、石英,以及由劣質套管(潛水泵、測管、輸水管網)氧化而新形成的鐵-鋅氧化物與硫化物是引起堵塞、回灌困難的主要原因。

(4)孔隙型儲層厚度較大,熱能近70%賦存於岩石骨架,且一個采灌期僅為一年的1/3。以熱儲溫度77℃,回灌量50m³/h,回灌水溫38℃,76℃為冷鋒面為例,用二維流數值模擬結果顯示,回灌30年冷鋒面半徑為360-375m,最大冷水動力鋒面為570m,溫度場運移速度大約是水動力場運移速度的2/5。若生產井壽命為30年,回灌井距抽水井800-1000m,抽水井溫度不會受到影響(歐陽矩勤,1994)。

(5)盡管孔隙型熱儲回灌目前還是一個世界性的難題,但人們在不斷的實踐中也探索出了一些寶貴的經驗,如:「回揚—回灌」循環運行方式可以在一定程度上保證回灌的持續性;灌量應從小到大逐漸遞增;當地熱井的回揚率低於20%時,及時回揚反抽洗井是保證回灌持續的關鍵。天津地區的回灌實踐經驗只具有借鑒作用,對於不同的沉積盆地,應視熱儲層地質條件的不同,地熱井的成井技術、地面處理工藝、運行操作而異進行探索和完善。