工業生產廢水處理工藝設計

① 鋼鐵生產廢水處理與回用設計

鑒於鋼鐵生產企業對水資源的需求量大以及我州絕國面臨著水資源匱乏的情況，需要最大限度的減少鋼鐵生產的取水量，進而降低新水的消耗，真正的實現節能減排，這就需要加強對廢水的處理和回用。在鋼鐵生產企業中，藉助一定的工藝，結合企業的生產特點和實際情況，對廢水進行合理的處理和回用，進而減少消耗和污染，實現鋼鐵生產企業經濟效益和環境效益的統一，真正的促進鋼鐵生產企業的可持續發展。
一、鋼鐵生產企業的廢水特徵
鋼鐵生產企業包括多個部門，如原料廠、燒結球團廠、焦化廠、煉鐵廠、煉鋼廠、軋鋼廠、機修動力廠等分廠，其中直接循環冷卻水和間接循環冷卻水強制排污水占生產排水的大部分，並且呈現出懸浮物和鹽分含量大的特點，其污染物主要是懸浮物、硬物和油。
在鋼鐵生產企業的廢水中加入混凝劑、助凝劑和石灰等材料後，可以通過沉澱和過濾等物化處理手段，除去廢水中的浮油以及懸浮物等，進而滿足進行回用的要求，可以進行廁所的沖刷、車間地面的清洗以及綠化等。就當前鋼鐵生產企業的廢水處理技術而言，應用的是分流制排水系統，不同水質的廢水經過不同的渠道，採用不同的處理工藝，提高了廢水處理的效率。鋼鐵生產企業的廢水排量大，會導致調節池容積的增加，這勢必會增加土建費用，與此同時對於溶解性有機物含量高的廢水，即使經過處理後也難以達到回收利用的標准。此外，在廢水的處理中，會混入有機污染物，進而導致了藻類植物在構築物中的繁殖，這就需要藉助更多含量的石灰葯量，增加了廢水處理的成本。
可見，鋼鐵生產企業的排放廢水量大，並且廢水水質差，在進行廢水的處理和回用方面面臨著較大的困境，需要採取有效的措施，對廢水的處理和回用系統進行設計改進，進而滿足鋼鐵生產企業對廢水處理的需求，進而推動鋼鐵生產企業的可持續發展。
二、鋼鐵生產廢水處理與回用設計的工藝流程
鋼鐵生產企業的廢水排放量大，從節約用水、保護環境以及減少廢水排放等方面綜合考慮，需要對生產的廢水進行回用和處理，提高廢水的質量，保證達到一定的水質指標，實現鋼鐵生產企業經濟效益和環境效益的有效結合。
在對鋼鐵生產企業的廢水進行處理和回用時，要以企業的廢水排放量、水質的特徵以及回用水水質的標准設計系統，按照一定的工藝流程進行。鑒於鋼鐵生產企業的廢培跡宏水中多是浮油和懸浮物，需要藉助物化處理方法，通過利用石灰法混凝、沉澱、過濾來完成廢水的處理和回用，不僅大大的提高了廢水處理的效果，並節約的了生產成本，提高了鋼鐵生產企業的經濟效益和環境效益，其工藝流程圖如下：
鋼鐵生產企業的廢水先經過收集網後被送到廢水處理廠，在粗格柵的作用下去除其中的較大顆粒的固體以及垃圾，這樣可以避免後續配冊工藝設備產生阻塞的現象。經過初步處理的廢水進入調節池中，然後調節池將在加入一定的葯劑以後將廢水輸送到細格柵，經過進一步的過濾後自流到曝氣除油沉砂池，在壓縮空氣攪拌作用下，進行砂水油的分離。同時在除油沉砂池內經常設置刮油刮渣機以及吸砂泵，用於除去水中無機顆粒的沉澱物，進而提高去油的效率，並且大大減少了固體顆粒對後續設備的磨損。下一個環節是進入混凝反應配水池，藉助石灰乳和聚鐵溶液進行化學反應，用於去除廢水中的鹼度以及部分硬度，並且可以起到一定的殺菌消毒作用，避免藻類植物的繁衍，這一環節中壓注意石灰的投入量控制。經過混凝反應後的廢水進入高效沉澱池，池採用絮凝反應池與沉澱池合建模式，在絮凝反應池中投加聚合物電介質，並從沉澱池迴流活性泥渣，通過吸附架橋作用，使細小的礬花變大，以利於懸浮物顆粒沉澱去除。
在經過以上工藝處理的廢水一般都能達到回用水質的要求，對於達不到要求的廢水需要經過過濾，進而降低水濁度，應用最為廣泛的是深層過濾技術，是在利用均質級配濾料的基礎上，保證一定的過濾水位，並提高濾床的深度和濾池的納污能力，大大地提高了水的質量，滿足鋼鐵生產的需求。
三、鋼鐵生產企業污水處理和回用系統
為了更好的發揮鋼鐵生產企業的污水處理和回用系統的效果，需要對各個子系統的作用和重要的工藝參數進行合理的把握，進而保證處理後的水能夠滿足回用水水質標準的要求。
（一）對廢水的預處理
為了去除廢水中的浮渣、浮油和沉砂，需要對廢水進行預處理，在提高浮油去除效率的同時，還對後期處理中的設備和構築物起到了很大的保護作用。在對廢水進行預處理時需要藉助一定的設備，如廢水進水井、粗格柵、調節水池、提升泵站、細格柵、曝氣除油沉砂池等。廢水進水井主要用於對廢水進行匯集，並對廢水的PH值進行監控。而粗格柵是調節池中除去水中較大漂浮物的主要設備，在運作中需要工作人員進行定期的清理清運。調節水池是為了減小廢水流動的波動，並且保證污水均質同時保證下游的污水流量變化控制在最小的范圍內。提升泵站是藉助自動調節閥實現對流量的自動調節，並最大限度的減少水量對沉澱池的沖擊。細格柵同粗格柵一樣，都是用於去除水中的固體雜質，前者可以進一步提高污水的質量。由於鋼鐵生產企業的廢水含油量較大，需要藉助曝氣除油沉砂池，降低其含油量並減少對後續工作設備的磨損，為後期的廢水處理和回用創造了有力的條件。
（二）混凝沉澱
混凝沉澱工藝由1座前混凝配水構築物、3座絮凝反應高效沉澱池與1座後混凝反應池組成，主要是藉助一定用量的葯劑投入到污水中產生化學反應，進而提升水的質量，滿足回用的要求。在對廢水進行污水沉澱凝固時，需要加強對廢水水質的研究，並就不同水質進行分流處理，進而為試劑的使用量提供參數依據，減少資金的投入，提高鋼鐵生產企業的經濟效益。
（三）對廢水的過濾
在經過高效沉澱處理後的水，需要加入一定的酸來調節其鹼度，這就需要進行進一步的處理，利用高速砂濾池，保證水質滿足回用水質的標准，並且首先要對反洗水量進行控制，然後利用清水池進行加壓後方可回收利用。在系統的設計中，可以實現過濾的自動控制，並，採用PLC調節濾後出水閥開啟度控制濾池過濾水位保持恆定值實現，進而保證水流均勻地通過濾料層，大大的提高了過濾的效果。
此外，在對鋼鐵廢水進行處理以後，還要實現對廢水的回用，同時還需要將廢水的雜質進行清運處理，避免對環境的污染和破壞，真正的使鋼鐵生產企業的廢水處理進入良性循環。
結束語：
為了實現鋼鐵生產企業的可持續發展和順應科學發展觀的要求，需要建立鋼鐵生產企業的廢水處理和回用系統，利用先進的工藝，加強對廢水的處理，以便其滿足回用水的指標，進而實現鋼鐵生產企業經濟效益和環境效益的統一，為鋼鐵生產企業的發展指明方向。
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② sbr污水處理工藝流程,以及設計計算

重要的參數——充水比。
弄清楚這個後，其餘與常規活性污泥法計算沒太大區別。
可以參GB50016《室外排水設計規范》。

③ 工業廢水乳製品處理工藝有哪幾種

乳品廢水處理技術
雖然乳製品企業產品種類不同，但廢水性質接近，都屬於高蛋白質含量的廢水，較易於被生物利用，故國內外普遍使用生物處理方法治理乳製品廢水。目前國內比較成熟、可靠的廢水處理工藝有：水解酸化+好氧生化處理工藝及厭氧UASB+好氧生化處理工藝。
1．乳品廢水處理主要工藝
（1）水解酸化+好氧生化處理工藝
水解酸化+好氧生化處理工藝流程
由車間排出的廢水經廠內污水管網進入格柵去除廢水中粒徑較大的懸浮物、漂浮物等雜物以保護後續處理設施能正常運行；然後自流進入調節水解酸化池調節水質水量，並使廢水的pH值降低，促使廢水中的蛋白質脫穩絮凝；經調節水解的廢水用泵提升至預處理系統處理廢水中的懸浮油脂和乳蛋白，預處理系統根據廢水的水質情況可以採用隔油沉澱和氣浮兩級處理工藝，也可採用一級氣浮處理工藝，在酸化效果良好的情況下，廢水的COD、BOD的去除率可達到50%以上；預處理後的廢水進入後續好氧CASS反應池處理後達標排放。
乳品廢水採用水解酸化+好氧生化處理工藝，廢水處理管理簡單、處理效果穩定、出水水質具有較高的達標率。但運行費用較高、浮渣及污泥量較大。
（2）厭氧UASB+好氧生化處理工藝
厭氧UASB+好氧生化處理工藝流程
厭氧UASB+好氧生化處理工藝與水解酸化+好氧生化處理工藝的主要區別是增加了一級厭氧處理工藝，增加厭氧處理工藝的目的是減少廢水處理的運行費用，降低廢水處理中的污泥產量。
從實際的工程運行情況來看，厭氧UASB+好氧生化處理工藝是可以在乳品廢水處理中應用的，能夠達到減少廢水處理的運行費用，降低廢水處理中的污泥產量的目的。但是採用此工藝也存在運行管理復雜、處理效果不穩定、有安全方面的隱患等問題，厭氧系統在設計中要嚴格按照消防規范進行設計，在運行管理中要注意放火、防爆及防止中毒等，嚴格按操作規程管理。如果在運行中出現安全事故，後果將不堪設想。
分析厭氧UASB在運行中出現的處理效果問題，主要是由於乳品廢水中浮渣的影響、三相分離器選型不合理引起的。要保證厭氧系統的穩定運行必須解決好UASB反應器中的浮渣問題，選擇能夠在浮渣量較大時也能穩定運行的三相分離器。對與產生浮渣量較大的冷飲及酸奶等廢水，更應高度重視浮渣的預處理及三相分離器形式的選擇。
此外由於乳品廢水採用厭氧處理不易形成顆粒污泥，在厭氧系統設計中不能採用較高的有機負荷，一般設計負荷應在2～3kg/m3.d，否則將會影響到整個系統的處理效果與穩定運行。

④ 工業廢水的治理流程是怎樣的

工業廢水處理流程的選擇，直接關繫到建設費用和運行費用的多少、處理效果的好壞、佔地面積的大小、管理上的方便與否等關鍵問題。因此，在進行廢水處理廠設計時，必須做好工藝流程的比較，以確定最佳方案。

1.廢水處理級別的確定
選擇廢水處理工藝流程時首先應按受納水體的性質確定出水水質要求, 並依此確定處理級別, 排水應達到國家排放標准(GB8978- 1996)。設市城市和重點流域及水資源保護區的建制鎮必須建設二級廢水處理設施；受納水體為封閉或半封閉水體時, 為防治富營養化, 城市廢水應進行二級強化處理, 增強除磷脫氮的效果；非重點流域和非水源保護區的建制鎮, 根據當地的經濟條件和水污染控制要求, 可先行一級強化處理, 分期實現二級處理。
2.工藝流程選擇應考慮的因素
2.1技術因素
處理規模；進水水質特性，重點考慮有機物負荷、氮磷含量；出水水質要求, 重點考慮對氮磷的要求以及回用要求；各種污染物的去除率；氣候等自然條件, 北方地區應考慮低溫條件下穩定運行；污泥的特性和用途。
2.1經濟因素
批準的佔地面積, 征地價格；基建投資；運行成本；自動化水平, 操作難易程度, 當地運行管理能力。
3.工藝流程選擇的原則
保證出水水質達到要求；處理效果穩定, 技術成熟可靠、先進適用；降低基建投資和運行費用, 節省電耗；減小佔地面積；運行管理方便, 運轉靈活；污泥需達到穩定；適應當地的具體情況；可積極穩妥地選用廢水處理新技術。
3．廢水處理工藝流程的比較和選擇方法
3.1技術比較
在方案初選時可以採用定性的技術比較, 城市廢水處理工藝應根據處理規模、水質特性、排放方式和水質要求、受納水體的環境功能以及當地的用地、氣候、經濟等實際情況和要求, 經全面的技術比較和初步經濟比較後優選確定。
方案選擇比較時需要考慮的主要技術經濟指標包括: 處理單位水量投資、削減單位污染物投資、處理單位水量電耗和成本、削減單位污染物電耗和成本、佔地面積、運行性能可靠性、管理維護難易程度、總體環境效益等。
定性比較時可以採用有定論的結論和經驗值等, 而不必進行詳細計算。幾種常用生物處理方法的比較見表。

3.2經濟比較
在選定最終採用的工藝流程時, 應選擇2～ 3 種工藝流程進行全面的定量化的經濟比較。可以採用年成本法或凈現值法進行比較。
年成本法。將各方案的基建投資和年經營費用按標准投資收益率, 考慮復利因素後, 換算成使用年限內每年年末等額償付的成本- 年成本, 比較年成本最低者為經濟可取的方案。
凈現值法。將工程使用整個年限內的收益和成本(包括投資和經營費) 按照適當的貼現率折算為基準年的現值, 收益與成本現行總值的差額即凈現值, 凈現值大的方案較優。
多目標決策法。多目標決策是根據模糊決策的概念, 採用定性和定量相結合的系統評價法。按工程特點確定評價指標, 一般可以採用5 分制評分, 效益最好的為5 分, 最差的為1 分。同時, 按評價指標的重要性進行級差量化處理(加權) , 分為極重要、很重要、重要、應考慮、意義不大五級。取意義不大權重為1 級, 依次按2n- 1 進級, 再按加權數算出評價總分, 總分最高的為多目標系統的最佳方案。評價指標項目及權重應根據項目具體情況合理確定。
進行工藝流程選擇時, 可以先根據廢水處理廠的建設規模, 進水水質特點和排放所要求的處理程度, 排除不適用的處理工藝, 初選2～ 3 種流程, 然後再針對初選的處理工藝進行全面的技術經濟對比後確定最終的工藝流程。

⑤ 工業廢水最新的處理工藝有哪幾種

有物理法：篩濾、沉澱、氣浮、離心分離、磁分離、蒸發等化學法：混凝法、中和法、氧化還原法、電解法、化學沉澱法生物法：活性污泥法、生物膜法、厭氧消化法、生物穩定塘、土地處理法。物理化學法：吸附、浮選、萃取、吹脫、膜分離等物理化學過程來處理回收廢水中的污染物。

⑥ 怎樣處理造紙工業廢水

處理造紙工業廢水的方法主要包括提高循環用水率和採用多種廢水處理技術。

1. 提高循環用水率： 通過改進生產工藝和流程設計，提高造紙過程中的水循環利用率，減少新鮮水的使用量和廢水的排放量。

2. 廢水處理技術： 浮選法：用於回收白水中的纖維性固體，回收率高達95%，澄清水可循環使用，有效減少廢水中的懸浮物。 燃燒法：針對黑水，回收其中的Na、S、Na鹽及有機物結合的其他鈉鹽，實現資源的再利用。 中和法：調整廢水的pH值，使其達到排放標准或適合後續處理的要求。 混凝沉澱或浮選法：去除廢水中懸浮固體，提高廢水的清澈度。 化學沉澱法：用於廢水的脫色處理，去除廢水中的有色物質。 生物處理法：能有效去除廢水中的BOD，對牛皮紙廢水等特定類型廢水特別有效。 濕式氧化法：成功應用於亞硫酸紙漿廢水的處理，能有效降解廢水中的有機物。 先進處理方法：如反滲透、超濾、電滲析等，這些方法能夠進一步提升廢水處理效率與資源回收率，實現廢水的深度凈化和資源的最大化利用。

通過綜合運用上述技術，造紙工業廢水處理不僅能夠有效減少環境污染，還能實現資源的循環利用，促進造紙工業的可持續發展。

⑦ 某工業廢水的處理工藝流程圖如下，試回答

① 確定柵前水深
根據最優水力斷面公式 計算得：
（1-1）

所以柵前槽寬約0.283m。柵前水深h≈0.142m
說明：由於水量小的緣故，計算數據偏小，這里為了設計的需要、施工的方便以及設備選型的准確，取柵槽寬度0.60m，柵前水深0.30m。
② 格柵計算
（1-2）
n—格柵間隙數
代入數據得： =36（條）
柵槽有效寬度（B）， 設計採用ø10圓鋼為柵條，即S=0.01m。
=0.494m
取格柵寬度B=0.8m
通過格柵的水頭損失h1
（1-3）
（1-4）
h0—計算水頭損失；
g—重力加速度，取9.81m/s2；
K—系數，格柵受污物堵塞後，水頭損失增大的倍數，一般K=3.0；
ξ—阻力系數，其數值與格柵柵條的斷面幾何形狀有關， ，當為矩形斷面時， =2.42。
= =0.098m
所以：柵後槽總高度H
=0.3+0.098+0.3=0.698m
——柵前渠超高，取0.3m
柵槽總長度L
=0.275m （1-5）
（1-6）
=0.3+0.3=0.6m
2.26m
L1—進水渠長，m； L2—柵槽與出水渠連接處漸窄部分長度，m；
B1—進水渠寬，； α1—進水漸寬部分的展開角，一般取20°。
(3) 柵渣量計算
對於柵條間距b=4mm的細格柵，對於屬於精細化工范疇的化學制葯廠廢水，每單位體積污水攔截污物為W1=0.03 m3/103m3，每日柵渣量為：
=0.04 m3/d （1-7）
攔截污物量小於0.3m3/d,應採用人工清渣。
3.3.2 調節池
(1) 設計說明
根據生產廢水排放規律，以及後續處理構築物對水質水量穩定性的要求，設調節池3座，分別是：高濃度調節池、儲液池和低濃度調節池。
(2)設計計算
① 高濃度調節池的設計和計算
高濃度調節池主要調節各主要生產工段的生產廢水，對其進行水質水量的調節，採用底下式，加蓋（為了防止揮發性物質揮發，污染環境）。
設調節池水力停留時間為T=3d，則調節池的有效容積為：
=513 m3 （2-1）
——為高濃度有機廢水水量
取平面尺寸為（12 12）m2，設一座
則有效水深 =3.56m （2-2）
取超高0.3m
所以H=h+0.3=3.9m
說明：採用地下式，不設污泥斗，設攪拌器一套。因為高濃度有機廢水中含有大量的有機物，其中包括難降解的、大分子的和有毒的，如果設有污泥斗，在它的污泥中，BOD和COD負荷都會很高，而且難以處理。
設備：100WL30-20-5.5型污水泵兩台，一備一用。性能：流量30m3/h，揚程20m，出口直徑100mm，效率42%，電動機功率5.5kw。
② 儲液池的設計及計算
儲液池的作用是儲存經過高濃度調節池的有機廢水。
設水力停留時間為1.5d
有效容積為： =256.5m3
取平面尺寸為（ ）m2
有效水深為： =3.56m
取超高0.3m
所以H=h+0.3=3.9m
說明：採用地下式，不設污泥斗，設攪拌器一套。
③ 低濃度調節池（總調節池）的設計及計算
低濃度有機廢水包括生產工藝中的沖洗廢水、污冷凝水、生活污水等。
在儲液池經過化學氧化的高濃度有機廢水也進入總調節池。
設水力停留時間為1.6d
有效容積為： =1920m3
取平面尺寸為（ ）m2
則有效水深為： =3.56m
取超高0.3m，所以H=h+0.3=3.9m。
說明：不設污泥斗，設攪拌器一套。
3.3.3 UASB反應器
(1) 設計說明
UASB反應器由反應區、進水管道和位於上部的三相分離器組成。反應器下部由具有良好的沉澱和絮凝性能的高質量分數厭氧污泥形成污泥床，污水從進水口自下而上通過污泥床，與厭氧污泥充分接觸反應。厭氧分解過程中產生的沼氣形成微小氣泡不斷釋放、上升，逐漸形成較大氣泡。反應器中，上部污泥在沼氣的擾動下形成污泥質量分數較低的懸浮層，頂部的分離器進行污泥、沼氣和廢水的三相分離。處理後的水從沉澱區上部溢流排出，氣室的沼氣可用管道導出，沉澱在泥斗壁上的污泥在重力作用下沿泥斗壁斜面下滑回到反應區，使得反應區有足夠的污泥濃度。
本設計中UASB採用鋼筋混凝土結構，截面取正方形。
本工程所處理工業廢水屬高濃度有機廢水，生物降解性好，UASB反器作為處理工藝的主體，擬按下列參數設計。
設計流量 1200 m³/d =50m³/h
進水濃度 CODcr=5000mg/L COD去除率為87.5%
容積負荷 Nv=6.5kgCOD/(m³•d)
產氣率 r=0.4m³/kgCOD
污泥產率 X=0.15kg/kgCOD
(2) UASB反應器工藝構造設計計算
① UASB總容積計算
UASB總容積：
V = QSr/Nv = 1200×5×87.5%/6.5 = 807.7 m³ （3-1）
選用兩座反應器，則每座反應器的容積 Viˊ= V/2 = 404 m³
設UASB的體積有效系數為87%，則每座反應器的實需容積
Vi = 404/87%= 464m³
若選用截面為8m×8m 的反應器兩座，則水力負荷約為
0.3m³/(m²•h)<1.0m³/(m²•h) 符合要求
求得反應器高為8m，其中有效高度7.5m，保護高0.5m.
② 三相分離器的設計
UASB的重要構造是指反應器內三相分離器的構造，三相分離器的設計直接影響氣、液、固三相在反應器內的分離效果和反應器的處理效果。對污泥床的正常運行和獲得良好的出水水質起十分重要的作用，根據已有的研究和工程經驗，三相分離器應滿足以下幾點要求：
a.液進入沉澱區之前，必須將其中的氣泡予以脫出，防止氣泡進入沉澱區影響
沉澱效果。
b. 沉澱區的表面水力負荷應在0.7m³/(m²•h)以下，進入沉澱區前，通過沉澱槽底縫隙的流速不大於2.0m/h。
c. 沉澱斜板傾角不小於50°，使沉泥不在斜板積累，盡快回落入反應區內。
d.出水堰前設置擋板以防止上浮污泥流失，某些情況下應設置浮渣清除裝置。
三相分離器設計需確定三相分離器數量，大小斜板尺寸、傾角和相互關系。
三相分離器由上下兩組重疊的高度不同的三角形集氣罩組成。本設計採用上集氣罩為大集氣罩，下集氣罩為小集氣罩。大集氣罩由鋼板製成，起集氣作用，小集氣罩為實心鋼筋混凝土結構，實起支撐作用。

取上下三角形集氣罩斜面的水平傾角為θ=55°，h2=0.5m
根據圖b所示幾何關系可得：
b1=h2/tgθ=0.5/tg55°=0.35m （3-2）
b2=b-2 b1=2.67-2×0.35=1.97m （3-3）
下三角形集氣罩之間污泥迴流縫中混合液上升流速v1可用下式計算：
v1 = Q/S1 （3-4）
S1 = b2×l×n = 1.97×8×3 = 47.28 m² （3-5）
= 25/47.28 = 0.53m/h < 2m/h
取CD為0.3m，上三角形集氣罩與下三角形集氣罩斜面之間迴流縫流速v2可用下式計算：
v2 = Q/S2
S2 = CD×l×2n = 0.3×8×2×3 = 14.4 m²
= 25/14.4 = 1.74m/h < 2m/h
滿足v1 < v2 < 2.0m/h 的要求
取CE=0.3m，則上三角形集氣罩的位置即可確定，且
BC = CE/sin35°= 0.3/sin35°= 0.52m
AB = ( b1-CD)/cos55°= 0.09m
h3 \ = [Abcos55°+(b2-0.5)/2]tg55°
=[0.26cos55°+(1.97-0.5)/2] •tg55°= 1.26m
取水深h1 = 0.8m.
集氣罩及各部分的尺寸標注見下圖：
氣分離效果的校核:
設沼氣氣泡的直徑d=0.008cm, 20℃時，凈水的運動粘滯系數υ=0.0101cm2/s，取廢水密度ρ1=1.01g/cm³,沼氣密度ρ=1.2×10-3g/cm³，碰撞系數β=0.95,動力粘滯系數
µ=υ•ρ=0.0101×1.01=0.0102g/(cm•s)
由於廢水的µ一般大於凈水，可取廢水的µ=0.02g/(cm•s)
則氣泡的上升速度vb= βg•(ρ1-ρ) •d²/18µ （3-6）
= 0.95×981×(1.01-1.2×10-3) ×0.008²/(18×0.02)
= 0.167cm/s =6.01m/h
va= Q/S3=25/(0.3×8×6)=1.74m/h
根據以上的計算結果有
BC/AB=0 .52/0.56=2
vb/va =6.01/1.74=3.45
滿足 vb/va > BC/AB 的要求,則直徑大於0.008的氣泡均可進入氣室.
③ 布水系統的設計
兩池共用一根DN150的進水干管， 採用穿孔管配水。每座反應器設4根DN150長6.7m的穿孔管，每兩根管之間的中心距為2m，配水孔徑採用 7φ14mm,孔距為2m,即每根管上設4個配水孔,每個孔的服務面積2m×2m=4m2,孔口向下,穿孔管距反應器底0.20m.
每座反應器共有16個配水孔,若採用連續進水,則每個孔的孔口流
2.11m/s > 2m/s ,符合要求.
估算布水系統的水頭損失為0.7m,UASB的水頭損失為0.8m,則廢水在UASB反應器中的總水頭損失為1.5m.
管道布置見圖10：
水面低0.6m.
④出水渠的設計計算
每座UASB反應器設四條出水渠,出水渠保持水平,四條出水渠的出水匯入集水渠,再經出水管排出.
a.出水渠: 採用鋸齒形出水渠,鋼結構.渠寬取0.2m,渠深取0.3m.

b.三角堰設計計算
每座UASB反應器處理水量7L/s,溢流負荷為1～2L/(m•s)
設計溢流負荷取f=2L/(m•s),則堰上水面總長
L= q/f= 7/2= 3.5m （3-7）
設計90°三角堰,堰高 H=50mm,堰口寬 B=100mm,堰上水頭 h=25mm,則堰口水面寬 b=50mm,三角堰數量 n=L/b=3.5/0.05=70個.
設計堰板長為8-0.3=7.7m,共6塊,每塊堰10個100mm堰口,10個670mm間隙.
堰上水頭校核:
則每個堰出流率 q=0.007/70=1×10-4m³/s
按90°三角堰計算公式 q=1.43h5/2 （3-8）
則堰上水頭為 h=(q/1.43)0.4=(1×10-4/1.43) 0.4=0.022m
c. 集水渠: 集水渠寬取0.3m, 集水渠底比反應器內
d. 出水管: 取DN150的鑄鐵管,出水管在集水渠中心底部.出水管中的水再匯入位於走道下的DN200的排水總管.
e.浮渣擋板:為防止浮渣進入曝氣池,在出水渠外側0.3m處設浮渣擋板.擋板深入水面下0.2m,水面上0.025m.

⑤ 排泥管的設計計算
a.排泥量的設計計算
每座UASB的設計流量Q=600m³/d,進水COD濃度為5000mg/L,COD去除率為87.5%,產泥系數為R=0.15kg干泥/kgCOD,則產泥量
Q=600×5000÷1000×0.875×0.15=394kg干泥/d
設UASB排泥含水率為98%,濕污泥密度為1000kg/m³,則每日產生的濕污泥量 Q=394/(1000×2%)=19.7m³/d
則兩座UASB的總產泥量
Q0=2×19.7=39.4m³/d
⑥ 沼氣管道系統設計計算
a.產氣量計算
每座UASB設計流量 Q＝25m ³/h
進水CODcr S0=5000mg/L=5kg/m³
COD去除率 E=87.5%
產氣率 r=0.4 m³/kgCOD
則產氣量 Gi=Q•S0•Er （3-9）
=25×5×0.875×0.4=43.75 m ³/h
兩座UASB產氣量共為 G=87.5 m ³/h
b.沼氣管道的設計
出氣管: 根據三相分離器的特點,每一個集氣罩分別引一根出氣管,管徑為DN100.
水封罐: 本設計選用D=500mm的水封罐.
水封高度 H=H1-HM
H1—大集氣罩內的壓力水頭,取為1mH2O
HM—沼氣櫃的壓力水頭,取為0.4mH2O
則H=H1-HM=1-0.4=0.6mH2O
取水封罐高度Hˊ=1.0m ,其中超高為0.4m