脫硫廢水污泥泵選型及計算公式

1. 氣壓罐選型，怎樣選擇氣壓罐

我們知道，不管是壓差式還是變頻式的供水機組，都必須選擇隔膜式氣壓罐以解決水槐談泵頻繁重啟的現象。那麼，如何選擇壓力罐的容積以及壓力罐的壓力等級呢?壓力罐的容量選擇必須有依據的，否則依然無法解決水泵頻繁重啟的問題。壓力罐的容量必須根據水泵流量、揚程及啟動頻率來選型壓力罐的壓力等級。
一般地，水泵每小時啟動次數和功率的關系表如下：
電機功率（kw）
5.5kw以下
5.5-7.5kw
7.5-22kw
22-55kw
啟動次數（次/小時）
30
20
12
8
1、有效容積vesp計算公式如下：
vesp=16.5×q/n，其中，q為水泵流量，n為每小時啟動次數2、根據水泵啟停特性計算出有效容量系數z=(pi+1.033)/(pf+1.033)其中，z為有效流量塌則系數，即已知水泵啟停壓力條件下，壓力罐有效容量使用率比值。pi為水泵啟動壓力=實際揚程+管路損失+系統所需壓力pf為水泵停止壓力=一般為pi+(1-2)kg/cm²3、根據vesp和z計算出壓力罐實際容量vt=vesp/z
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一般生活供水所用壓力罐壓力等級分為1.0mpa，1.6mpa和2.5mpa根據實際所選水泵的壓力范圍值正確匹配壓力罐，壓力罐壓力等級必須大於水泵壓鉛衫碰力值。

2. 脫硫廢水處理問題

脫硫廢水包括廢水處理、加葯、污泥處理3個分系統。廢水通過管路流入中和箱，同時版按比例加入權制備合格的石灰漿液，將中和箱pH調整到9.2+0.3，此pH范圍適合大多數重金屬離子的沉澱。並非所有重金屬可通過與石灰漿作用形成很好的沉澱，其中主要是鎘和汞。因此，需要在沉降箱中按比例加入重金屬沉澱劑有機硫化物(TMTl5)。為了提高沉降效果，需向絮凝箱中按比例加入絮凝劑硫酸氯化鐵(FeC1SO)，使氫氧化物、化合物及其它固形物從廢水中沉澱出來。為了讓絮凝後的廢水中產生的細小礬花積聚成大顆粒，以便於廢水進入澄清池後更快的沉降，在絮凝箱出口管路上添加助凝劑聚丙烯醯胺(PAM)。加葯混合反應後的廢水在重力作用下流入澄清池，進行固液分離。澄清池出水在出水箱中通過添加HC1將pH調整為標准要求的范圍(6～9)內排放。為了促進反應和後續反應箱中絮凝粒子的形成，在中和箱中加入澄清池中迴流的少量恆定量的接觸泥漿。剩餘污泥周期性地利用高壓偏心螺桿給料泵輸送至板框壓濾機進行脫水處理，泥餅外運。

3. 真空泵選型原則及選型計算公式

在選型前，我們必須弄清楚關於真空泵的幾個基礎概念：真空度、極限相對壓強、抽氣量。

真空度：處於真空狀態下的氣體稀簿程度，通常用真空度表示。從真空表所讀得的數值稱真空度。真空度數值是表示出系統壓強實際數值低於大氣壓強的數值，從表上表示出來的數值又稱為表壓強，業界也稱為極限相對壓強，即：真空度=大氣壓強-絕對壓強(大氣壓強一般取101325Pa，水環式真空泵極限絕對壓強3300Pa;旋片式真空泵極限絕對壓強約10Pa)

極限相對壓強：相對壓強即所測內部壓強比「大氣壓」低多少壓強。表示出系統壓強實際數值低於大氣壓強的數值。由於容器內部空氣被抽，因此，內部的壓強始終低於容器外部壓強。所以當用相對壓強或者表壓強表示的時候，數值前面必須帶負號，表擾檔嘩示容器內部壓強比外部壓強低。

極限絕對壓強：絕對緩行壓強即所測內部壓強比」理論真空(理論真空壓強值為0Pa)」高多少壓強。它所比較的對象為理論狀態的絕對真空壓強值。由於工藝所限，我們無論如何都不能將內部壓強抽到絕對真空0Pa這個數值，因此，真空泵所抽的真空值比理論真空值要高。所以當用絕對真空表示時，數值前面無負號。

抽氣量：抽氣量是真空泵抽速的一個衡量因素。一般單位用L/S和m³/h來表示。是彌補漏氣率的參數。不難理解，理論下抽一個相同體積的容器，為什麼抽氣量大的真空泵很容易抽到我們所需的真空度，而抽氣量小的真空泵很慢甚至無法抽到我們想要的真空度?因為管路或者容器始終不可能做到絕對不漏氣，而抽氣量大的彌補了漏氣所帶來的真空度下降的因素，所以，大氣量的很容易抽到理想真空度值。這里建議，在計算出理論抽氣量的情況下，我們盡量選擇高一級的抽氣量的真空泵。抽氣量具體計算公式以下會介紹。

清楚了真空度、絕對壓強、相對壓強這幾個真空泵的基礎參數後，我們就可以進入真空泵的正式選型。

1、工藝要求達到的真空度

真空泵的工作壓力應該滿足工藝工作壓力要求，選型時真空度要高於真空設備真空度的半個到一個數量級。(如：真空工藝要求100pa(絕對壓力)的真空度，選用真空泵的真空度至少要50pa-10pa)。一般如果要求絕對壓強高於3300Pa，則優先選擇水環式真空泵作為真空裝置，如果絕對壓強要求低於3300Pa，則不能選擇水環式真空泵，選擇旋片式真空泵或更高真空級別的真空泵作為真空獲得裝置。

2、工藝要求的抽氣量(抽氣速率)

真空泵要求抽氣速率(也就是要求真空泵在其工作壓力下，排出氣體、液體，固體的能力)，一般單位：m3/h，L/S,m3/min。具體計算方法可以參考下面公式自行計算選型。當然，真空泵的選型是一個綜合過程，涉及到相關經驗等因素。

S=(V/t)×ln(P1/P2)

其中：S為真空泵抽氣速率(L/s)

V為真空室容積(L)

t為達到要求真空度所需時間(s)

P1為初始壓強(Pa)

P2為要求壓強(Pa)

3、判定被抽物體的成分

第一、被抽物體是氣體、液體還是顆粒，如果被抽氣體中含有水汽或少量顆粒性和粉塵等雜質，慎選旋片式真空泵，如果真空度要求較高，則應加過濾裝置加以過濾方能使用旋片式真空泵做真空獲得設備。

第二、要知道被抽物體是否有腐蝕(酸性還是鹼性，PH值是多少?)，若含有酸鹼腐蝕或有機腐蝕等因素的氣體，應過濾或中和處理才能選旋片式真空泵。

第三、被抽物體是否對橡膠或者油品有污染?針對不同的被抽介質要選用相應的真空設備，如果氣體中含有大量蒸氣、顆粒、及腐蝕性氣體，應該考慮在泵的蠢皮進氣口管路上安裝相應的輔助設備，如冷凝器，過濾器等(具體聯系我們相應技術工程人員)。

第四、真空泵的噪音，振動，美觀的對工廠是否有影響。

第五、俗話說，便宜沒好貨。購買真空泵和真空設備時，還應優先考慮設備的質量、運輸及其維修和保養費用等。

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4. 求一份污水處理的混凝沉澱池的設計和計算說明

您好朋友，關於污水處理的混凝悶棚沉澱池一般採用機械化混凝沉澱方式，具有處理效率高、處理效果好等優點。

下面是一份設計和計算說明：1. 混凝沉澱池設計參數（1）水流量：根據實際需要確定。（2）總容積：根據水流量及停留時間計算得出。（3）單位容積產污量：由實測數據得出。（4）投加葯劑量：按照葯劑廠家提供的使用說明進行決定。2. 混凝沉澱池計算公式（1）初始水質指數SSi = 實際投加的SS濃度 x 1000 ÷ 總容積（2）最終水質指數SSf = （初始水質指數 - SS去除率） ÷ （1 - SS去除率）（3）單位容積去除污染物量Q = 單位容積產生污染物量 - 單位容積余留污染物量其中，SS為懸浮物濃度。3. 設備配置和操作說明（1）設備配置：混凝沉澱池包括進水口、出水口、配葯桶、加葯泵、調節器等設備。（2）操作說明：① 確定處理水的流量和污染物質量，計算出混凝沉澱池的總容積。② 通過進水口將污水引仔老入混凝沉澱池中，並在進水口處添加葯劑進行混合。③ 經過一段時間後，待污物沉澱到底部，清除上層清水。④ 根據需要反復進行第3步操作，直至達到處理效果。以上是混凝沉澱池的基本設計和操作說明，具體參數應根據實際情況進行調整。

混凝沉澱池設計中，常用的攪拌機轉速、流速、流量和停留時間等參數計算公式如下：

1. 攪拌機轉速：通常根據污水中固體顆粒物的大小和濃度來確定，較大的顆粒物需要較強的攪拌力才能將其懸浮在水中。一般來說，攪拌機轉速可根據下面的公式進行初步估算：
n = (P/V)0.33
其中，n為攪拌機轉速，單位為rpm；P為攪拌功率，單位為W；V為混凝池容積，單位為m³。

2. 流速和流量：可以根據處理要求和混凝池的尺寸確定。一般來說，設計時應保證廢水在混凝池內停留的時間足夠長，並且廢水流速不宜過快。常用的公式包括：

Q = AVC
其中，Q為廢水流量，單位為m³/h；A為混凝池截面積，單位為m²；V為廢水在混凝池內停留時間，單位為h；C為廢水污染物濃度，單位為mg/L。

3. 停留時間：通常根據混凝池的尺寸和處理要求進行確定。一般情況下，停留時間應滿足污水中懸浮物和顆粒物沉降的時間，並保證葯劑充分反應。常用的公式包括：

V = Q × t
其中，V為混凝池容積，單位為m³；Q為廢水流量，單位為m³/h；螞戚則t為停留時間，單位為h。

需要注意的是，這些公式只是初步估算或計算混凝沉澱池中某一參數值的方法，在實際設計中需要結合具體情況進行綜合考慮和調整。如果您需要深入了解具體設計方案，請咨詢專業的工程師或企業進行咨詢。

感謝您的信任，以上是我的回復，希望可以幫助到您，有用的話還請記得點贊關注哦，祝您生活愉快～️

5. sbr污水處理工藝流程,以及設計計算

重要的參數——充水比。
弄清楚這個後，其餘與常規活性污泥法計算沒太大區別。
可以參GB50016《室外排水設計規范》。

6. 污泥泵怎麼選型

污泥泵，是一款用於排放粘度濃度較高的輸送機械，污泥泵一般用於脫水處理前污泥及造紙污泥的輸送。

可以選用QW型無堵塞潛水排污泵，NL型泥漿泵、ZJ型渣漿泵

ZJ型渣漿泵

7. 脫硫廢水污泥泵型號參數如何確定

脫硫廢水污泥泵型號參數謹此的確定方法：
1、確定污泥泵的使用場合，包括祥州迅輸送介質、輸送距離、輸送高度等。
2、根據輸送污泥的性質，包括濃度、粘度、顆粒大小和形狀等參數，選擇合適的污泥泵型號和材質。
3、計算污泥泵的流量和揚程，跡和需根據實際工況條件進行，包括輸送流量、額定揚程、實際揚程、壓力損失等參數。
4、根據所選用的泵的性能參數，結合實際工況條件，進行泵選型和配置，選擇合適的電機功率及驅動方式等。
5、.經過計算、比對和測試驗證後，最終確定污泥泵的選型流量。

8. 脫硫塔設計-漿液循環泵使用

第十一屆全國燃煤二氧化硫氮氧化物污染治理技術「十一五」煙氣脫硫脫氮技術創新與發展交漉會 －３５１? 脫硫吸收塔漿液循環泵的汽蝕周立年 （許繼聯華國際環境工程有限責任公司，北京 １０００８５） 摘要循環泵的汽蝕在濕法脫硫工藝經常出現，但並沒有引起重視。本文從汽蝕原理上分析出循環 泵汽蝕極容易發生，指出了避免汽蝕現象發生的一些措施。 石灰石一石膏法煙氣脫硫工藝中，循環泵的工作效率關繫到吸收塔內漿液噴淋效果，影響到脫硫效率和耗電量。通常對循環泵的腐蝕和磨蝕比較注意，循環泵的汽蝕現象不容易發現而沒有 引起足夠的重視。我們在脫硫作業中發現循環泵葉輪葉片出現一些坑坑點點損壞現象，循環泵電流下降，脫硫效率降低，經過仔細分析認為是汽蝕作用比較大，同時存在的腐蝕、磨蝕現象，也 加重了循環泵葉輪葉片的損壞。為此，我們必須對循環泵的汽蝕作認真的研究，避免或者減輕汽蝕現象的發生。 一、汽蝕機理 汽蝕現象是當水泵內液體流通時水汽化成汽泡，汽泡再凝結成水的過程中，對水泵流通金屬表面的破壞，這種現象稱為汽蝕或空蝕。 在一個標准大氣壓時，水加熱到１００℃會沸騰，產生大量氣泡。當容器內壓力小於一個標准 大氣壓時，降低一定溫度水也會沸騰。例如，當水溫在５０℃時，水面上的壓降到１２．３ ｋＰａ，水 會開始汽化而沸騰，當水面上的壓力升到大於１２．３ ｋＰａ時，水就會停止汽化沸騰。所以水和汽 在溫度一定時，通過變化壓力可以互相轉化。 循環泵的運轉過程中，泵各處的流速和壓力變化巨大，在葉輪進漿處壓力最低。這個地方的漿液溫度為５０℃，當這個地方漿液壓力小於或等於１２．３ ｋＰａ時，漿液就會汽化，形成許多細小 的汽泡，有些汽泡會附著在葉輪葉片和泵殼內壁上，同時溶解在漿液中的ＳＯ：、０：、ＣＩ等腐蝕性 氣體會因為壓力降低而逸出，這些氣體腐蝕性極強。由於吸收塔內漿液加入了大量的氧化空氣， 所以吸收塔內是一個充滿大量空氣汽泡的石膏一石灰石漿液混合液體，在進入循環泵之前，已經充滿了氣體，更加有利於汽化現象發生。 漿液中ＳＯ：、０：、ＣＩ氣體在總壓力（氣體和汽體）等於１０１．３３ ｋＰａ時溶解於ｌＯＯｇ水中的氣體質量為：Ｓ０２：６．４７ 是一種強腐蝕性氣體。 循環泵葉輪邊緣是泵體內壓力最低和最高的切換點，漿液中瞬間形成許多蒸汽和氣體混合的 小氣泡，當小氣泡隨水流到達壓力較高區域時，汽泡急劇凝結而消失，同時，汽泡周圍的漿液以 很高的速度填充汽泡空間。 從汽泡產生到消失，時間極短。估計這段時間，如葉輪葉片進口處漿液的相對速度為３０ｍ／ Ｓ，葉輪葉片汽蝕破壞部位與葉片進口邊的距離為３ｃｍ，汽泡從產生到消失的時間約為０．００１Ｓ。 汽泡在短暫的時間內消失，會產生很強的水錘壓強，局部壓強可達到２００ＭＰａ以上，這樣高的瞬 時沖擊壓強作用在葉輪葉片上足以使表面上微觀裂縫處產生破壞作用。同時，汽泡中的ＳＯ：、 ０：、ＣＩ等腐蝕性氣體，也會藉助汽泡凝結及氣體壓強而產生的熱量，加快葉輪葉片表面的化學 腐蝕破壞作用。所以葉輪葉片表面首先出現坑坑點點的「點蝕」損壞現象。ｇ；０２：０．００３１ ｇ；ＣＩ：０．４５９ ｇ。漿液中ｓ０２、ｃＩ氣體含量大於０２含量， ?３５２? 「十一五」煙氣脫硫脫氮技術創新與發展交流會（２００７） 二、循環泵產生汽蝕的現象 ２．１對循環泵過流部件產生破壞作用汽蝕破壞最嚴重的是葉輪，及葉輪上的葉片部件，葉輪口環間隙處會產生汽蝕破壞現象。 ２．２產生雜訊和振動 汽蝕發生時，會有汽泡的破滅產生的各種頻率的雜訊，如炒豆子的燥裂聲，同時機組會有振 動現象。 ２．３循環泵效率下降 循環泵汽蝕嚴重時，由於漿液中有大量汽泡，實際上改變了漿液的密度，葉片表面充滿了汽 泡，造成脫流，造成泵實際揚送的充滿汽體的漿液，而不是單純的漿液，使循環泵的功率、揚程 和效率均會迅速下降，如圖所示： 三、汽蝕的界限Ｐｎ ３．１、泵汽蝕餘量ＮＰＳＨ， 泵汽蝕餘量Ａｈｒ是由泵本身的特性決定的， 是表示泵本身抗汽蝕性能的參數，與泵本身的設 計、製造和泵的使用轉速有關。泵的汽蝕餘量Ａｈｒ越低，說明泵的抗汽蝕性能越好，反之，泵 的抗汽蝕性能越差。 ３．２、裝置汽蝕餘量ＮＰＳＨ。：圖１Ｑ 裝置汽蝕餘量是由外界的吸入裝置特性決定 汽蝕對特性曲線的影響 的，是表示裝置汽蝕性能的參數，（例如吸收塔漿液循環泵吸人裝置的裝置汽蝕餘量是由塔內液 面高度及管道系統阻力所決定的）。裝置汽蝕餘量越高，泵越不容易汽蝕，反之，泵越容易 汽蝕。 ３．３、泵產生汽蝕的界限： 泵產生汽蝕的界限是泵汽蝕餘量ＮＰＳＨ，等於裝置汽蝕餘量ＮＰＳＨ。。當裝置汽蝕餘量低到等 於泵汽蝕餘量ＮＰＳＨ，時，泵就己經開始汽蝕，換言之，泵的汽蝕餘量高到等於裝置汽蝕餘量時，泵就已開始汽蝕。 四、裝置汽蝕餘量計算為使循環泵不發生汽蝕，裝置汽蝕餘量（ＮＰＳＨ。）必須大於泵的汽蝕餘量（ＮＰＳＨ，），為了 安全還應增加１ｍ的安全餘量即：ＮＰＳＨ。≥ＮＰＳＨ，＋１ ｍ 裝置汽蝕餘量是指泵入口處單位重量液體所具有的高於汽化壓力能頭的能量。影響循環泵裝 置汽蝕餘量的條件有：吸收塔內漿液高度與循環泵入口高度之差，泵人ｌＺｌ管道直徑、長度、形 式、閥門，入口管道內壁光潔度，當地絕對標高，漿液溫度，以及漿液中汽體含量和汽泡大 小等。 泵的汽蝕餘量為循環泵的結構的設計參數所決定，由泵廠商在泵試驗中確定。 裝置汽蝕餘量的計算如下式： ＮＰＳＨ。＝（Ｈ砒ｍ—Ｈ，。。）／１０ｐｐ＋Ｈｓ 式中：Ｈ。——泵安裝地點的環境壓力，ｋＰａ； Ｈ，。。——漿液汽化壓力，ｋＰａ； 第十一屆全國燃煤二氧化硫氮氧化物污染治理技術「十一五」煙氣脫硫脫氮技術創新與發展交流會 『３５３? Ｈｓ——泵入口總水頭，ｍ； ｐｐ——漿液密度，ｔ／ｍ３ 泵入口總水頭計算如下式：Ｈ。＝Ｚｌ～Ｈｎｌ—Ｈｉｉ ｚ。——循環泵實際提升高度（吸收塔內漿液面與循環泵中心線之差），ｍ； Ｈ。．——循環泵進口管段沿程水頭損失，ｍ； Ｈｉｉ——循環泵進口管段局部水頭損失之和，ｍ；Ｈｎｌ＝ｆ×Ｌ／Ｄ×Ｖ２／２９ Ｆ——泵進口管內壁摩擦系數； Ｌ——泵進口管當量長度，ｌＩｌ； Ｄ——泵進口管內徑，ｉｎ； Ｖ——泵進口管漿液流速，ｍ／ｓ； ｇ——重力加速度，ｇ＝９．８１ｍ／ｓ２；Ｈｉｉ＝Ｈ＾一ＨＢ—Ｈｃ—ＨＤ ＨＡ——泵進口管過濾網水頭損失，ｉｎ； Ｈ。——泵進口管蝶閥水頭損失，ｍ； Ｈ。——泵進Ｉ＝Ｉ管收縮段水頭損失，ｍ； Ｈ。——泵進Ｉ＝Ｉ管與吸收塔接頭型式水頭損失，ｍ； 五、泵的汽蝕餘量計算泵的汽蝕餘量的計算如下式：ＮＰＳＨ，＝Ｖ０２／２９＋ｈＷ０２／２９ 由泵的汽蝕餘量計算公式可以看出，減少泵的汽蝕餘量，提高泵的汽蝕性能應該採取以下措施： 降低泵的轉速，採用低轉速泵。 入值採用求導方式取最小值點，加大葉輪進口直徑，符合ＫＯ值在４．５—５．５之間，為高汽蝕餘量泵。 增加葉片進口寬度，從而減小Ｖｏ和Ｗｏ。 增加了蓋板進口部分曲率半徑，採用兩段圓弧設計，從而減低Ｖｏ值。葉片數量最少，排擠系數小。 葉片進口沖角在保證效率的情況，採用正沖角。 葉片進口採用自然流線角度，流體阻力小。 加大平衡孔設計，進出口壓力得到平衡，減小泄流量。 採用能耐酸腐蝕、耐磨蝕、強度高、韌性大的金屬材料。國際和國內通用材料有：Ａ４９（雙 相耐磨白口鐵）或１．４５１７、１．４４６０、１．４５３９、１．４５２９等雙相鋼，也可以採用襯膠方式，均表現 出比較良好的耐腐蝕、耐磨損性能。 六、循環泵汽蝕實例計算某６００ＭＷ機組脫硫吸收塔，循環泵漿液輸送量為９８００ｍ３／ｈ，吸收塔漿液面與泵進１２１之差為９．６ｍ，進口管直徑為１．２ｍ，進１２１管幾何長度為６．２６ｍ，石膏漿液比重１．１５ ｔ／ｍ３，循環泵必需汽 蝕餘量ＮＰＳＨ，＝８．７ ｍ。 ｍ。 根據當地標高，Ｈａｔｍ為９０ ｋＰａ，Ｈｖａｐ為１３ ｋＰａ。ＰＰ為１．１５ ｔ／ｍ３。經過計算，Ｈｓ＝９．７ 「十一五」煙氣脫硫脫氮技術創新與發展交流會（２００７） ＮＰＳＨ。＝（Ｈａｔｍ—Ｈｖａｐ）／１０ｐｐ＋Ｈｓ＝（９０—１３）／１０×１．１５＋９．７＝１５．７ 由於ＮＰＳＨ。＋１＝８．７＋１＝９．７ｍ ｍ 該泵的裝置汽蝕餘量大於泵的汽蝕餘量加ｌ米的數值，滿足汽蝕餘量的要求，不會發生汽蝕現象。 七、循環泵避免汽蝕現象的措施改進循環泵的內部結構和參數。 循環泵進口管道適當加粗，減少彎曲和變徑，改進管道與吸收塔的介面形式。 減少循環泵進口管道長度。 調試及正常生產時，降低吸收塔低液位的使用頻率，保持正常液位操作，保持較高的裝置汽蝕餘量與泵的汽蝕餘量的差值。 吸收塔內氧化空氣管出口盡量設計在較高的位置上，減少漿液中的空氣含量。 在石灰石進入制漿前設篩子或者過濾裝置，提高石灰石的純度，減少石灰石中的ＳｉＯ：及異物，避免進入吸收塔內造成對循環泵葉輪葉片的損壞。 在石膏排放泵出口設過濾器，在往塔內回輸時可以凈化石膏漿液，減少ＳｉＯ：及異物在漿液 中循環，減少對泵的損壞。 脫硫裝置開始運行時嚴格檢查煙道及漿液系統的雜質和異物。 使用質量良好的漿液噴頭，減少破損噴頭對泵的損傷。 八、結論濕法脫硫工程中循環泵極容易形成汽蝕，和循環漿液中充滿大量氧化空氣、漿液溫度較高有 關，同時漿液中有大量腐蝕性氣體，加劇了循環泵葉輪葉片的破壞。在循環泵外部配置設計時應 充分注意，改善各種裝置的外部條件，避免汽蝕的發生。對泵生產廠商要求漿液泵在研製和生產 時，採取專門的防範措施，避免汽蝕、腐蝕、磨蝕對泵的損傷。參考文獻 《選礦設計手冊》冶金工業出版社 《水泵原理、運行維護與泵站管理》化學工業出版社 《鍋爐設計手冊》機械工業出版社 《化學分析手冊》化學工業出版社 脫硫吸收塔漿液循環泵的汽蝕作者： 作者單位： 周立年 許繼聯華國際環境工程有限責任公司,北京,100085 相似文獻(10條) 1.會議論文 王乃華.魯天毅 石灰石/石膏濕法煙氣脫硫金屬漿液循環泵國產化研究及實踐 2006 本文介紹了襄樊五二五泵業有限公司成功開發煙氣脫硫金屬漿液循環泵的有關情況.包括:泵的水力模型、結構、機械密封、材料的研究成果,經工業 性考核和鑒定該泵已達國際先進水平,完全可實現我國火電機組濕法脫硫裝置的各種金屬漿液循環泵的國產化. 2.會議論文 孫克勤.徐海濤.徐延忠 利用自主工藝包實施WFGD核心設備國產化 2004 本文對石灰石-石膏濕法煙氣脫硫關鍵設備吸收塔漿液輸送及分配系統——漿液循環泵及FRP噴林管道進行國產化研究及工程實施的過程進行了介紹 。試驗數據表明,由江蘇蘇源環保工程股份有限公司與連雲港中復連眾復合材料集團公司聯合開發的FRP噴淋管道及與石家莊泵業集團有限公司聯合開發 的大流量漿液循環泵完全滿足600MW等級火電廠濕法煙氣脫硫工程的需要,部分指標已達到或接近世界先進水平,此兩項設備已成功應用於太倉港環保發電 有限公司一二期煙氣脫硫工程中,其成功開發將對推動我國煙氣脫硫技術及裝備的國產化產生深遠的意義。 3.會議論文 龍輝.鍾明慧 影響600MW機組濕法煙氣脫硫廠用電率主要因素分析 2005 針對影響600MW機組濕式石灰石—石膏法脫硫島廠用電率的主要因素,對煤收到基硫分高低、煙氣量大小、採用的不同脫硫設備等對脫硫廠用電率的 影響進行了詳細分析,結論是應根據工程具體煤種情況核算硫系統主要6kV設備(增壓風機、漿液循環泵、磨粉機、真空泵、氧化風機等)的軸功率,在初步 設計(預設計)階段對可能出現的廠用電率計算後,完成濕式石灰石—石膏法脫硫島硫部分廠用變容量的選擇. 4.會議論文 王乃華 石灰石(石灰)/石膏濕法煙氣脫硫裝置用泵及其國產化 2003 為了實現石灰石(石灰)/石膏濕法煙氣脫硫裝置用泵國產化,滿足市場用泵需求,襄樊五二五泵業有限公司根據輸送漿液的腐蝕磨蝕特性,在引進技術 基礎上進行了大量研發工作,並取得了良好的應用業績,實現了煙氣脫硫裝置中吸收塔循環泵、各種渣漿泵、長軸液下泵以及攪拌機等多種設備的國產化. 5.會議論文 朱晨曦.吳志宏 煙氣脫硫漿液循環泵國產化研究 2006 本文介紹了濕法煙氣脫硫裝置(WFGD)脫硫漿液循環泵國產化的研究過程，將成果轉化為產品並應用於實際工位，達到了設計參數要求，同時填補國 內濕法脫硫大型石膏漿液循環泵(合金泵)空白，突破與掌握了脫硫大型漿液循環泵創新技術和關鍵技術。 6.會議論文 黃河 FGD漿液循環泵葉輪葉片斷裂原因分析及防範措施 2008 針對石灰石-石膏濕法脫硫系統漿液循環泵保證壽命期內葉輪葉片斷裂的現象，探討了其斷裂的因素。結合斷樣金相組織分析、斷面能譜成分和掃描 電鏡分析結果，提出了該位置斷裂的原因及防範措施。 7.期刊論文 趙芳.黃魁 煙氣濕法脫硫優化運行討論 -科技信息2009,""(34) 從分析煙氣濕法脫硫系統的運行特性出發,提出合理控制吸收塔內漿液的pH值、石膏漿液的密度和石灰石粉的顆粒度,優化漿液循環泵的運行,加強煙 氣、廢水系統的管理等控制策略.結合脫硫單耗調控、能耗排序優化、入爐煤的合理摻混,並結合系統和設備改造與完善,最終達到優化運行的目的. 8.期刊論文 周祖飛.ZHOU Zu-fei 燃煤電廠煙氣脫硫系統的運行優化 -浙江電力2008,27(5) 介紹了燃煤電廠石灰石-石膏濕法脫硫系統運行優化的研究成果,主要內容有以吸收塔漿液pH值控制為核心的脫硫化學反應工藝的細調,增壓風機和 GGH等設備及系統運行方式的調整優化,以及循環泵的節能組合投運等提高脫硫運行經濟性的措施. 9.會議論文 龍輝.於永志 影響600MW機組濕法煙氣脫硫裝置廠用電率主要因素分析 2006 針對影響600MW機組濕式石灰石-石膏法脫硫島廠用電率的主要因素,對煤收到基硫分高低、煙氣量大小、採用的不同脫硫設備等對脫硫廠用電率的影 響進行了詳細分析,國內現設計的600MW機組採用濕法煙氣脫硫工藝時,設計煤種為高熱值,低硫分(硫分低於0.7％),並且脫硫煙氣系統不設GGH或設GGH時 ,脫硫廠用電率為1.0％～1.1％;當採用低熱值,高水分設計煤種,脫硫廠用電率在1.7％以上.當採用高硫分(硫分高於4％)、中等熱值的煤種時,脫硫廠用 電率最高可達1.98％.應根據工程具體煤種情況核算脫硫系統主要設備(增壓風機、漿液循環泵、磨粉機、真空泵、氧化風機等主要設備)的軸功率,在初 步設計階段核算脫硫部分廠用電率後,完成濕式石灰石-石膏法脫硫島脫硫部分廠用變容量的選擇. 10.學位論文 杜謙 並流有序降膜組脫除煙氣中SO<,2>過程的研究 2004 在當前的濕法煙氣脫硫技術中佔主導地位的是噴霧型石灰石—石膏法煙氣脫硫.噴霧型吸收塔具有許多優點,但也存在一些問題.如因噴霧的要求,循 環泵能耗較大、對噴嘴的要求高;霧滴被氣體包夾,脫水除霧困難,塔內難實現高氣速,且煙氣帶水對尾部設備腐蝕較嚴重等.隨著對脫硫過程的深入了解 ,吸收塔內的化學過程能得到很好的控制,結垢問題基本得到解決.本文針對噴霧型吸收塔存在的問題及塔內結垢問題得到解決的基礎上,提出了新型並流 有序降膜式濕法煙氣脫硫工藝,旨在利用降膜反應器的一系列優點,如塔內降膜能提供充分有效的氣液接觸反應面,是一種高效的氣液反應器;塔內氣、液 膜互不貫通,可防止脫硫後煙氣中攜帶霧滴,可省卻除霧器,簡化系統設備,同時可減輕尾部設備的腐蝕;塔內能實現高氣速,可縮小塔體;塔內氣相壓降小 ,降膜通過布液器採用溢流方式形成,且可實現低液氣比,系統能耗低等特點,從而降低脫硫裝置投資及運行成本;同時本文旨在利用並流有序降膜塔內氣、 液接觸的表面積相對已知,是一種良好的研究脫硫過程機理的反應器的特點,對濕式石灰石-石膏法脫硫過程進行比較准確的研究,以便更深入了解濕法脫 硫過程,為合理設計和運行脫硫設備提供理論依據.本文最後對新型並流有序降膜式濕法煙氣脫硫過程進了數值模擬,並將模擬結果與試驗結果進行了比較 分析.結果表明,模型能較准確地對並流降膜式濕法煙氣脫硫過程進行模擬,能較准確地對系統脫硫率、漿液中剩餘石灰石含量及各離子濃度進行預測.

9. 脫硫廢水處理方案

脫硫廢水成分復雜，水中有機物成分復雜，硬度高、含鹽量高、腐蝕性強，色度高，使用常規工藝無法得到很好的處理。因此在脫硫廢水預處理中，添加脫硫廢水脫色劑將原水的PH適用范圍廣（PH7.5～9），最適合微鹼性。在反應箱加入脫硫廢水脫色。在絮凝箱絮凝沉澱，加入助凝劑增強絮凝效果，實現污泥和上清液的分離，上清液自流至清水箱合格後排入工業廢水處理系統或回用，污泥由輸送泵輸送至壓濾機脫水，形成泥餅外運。
脫硫廢水脫色劑使用過程中，會產生絮凝體密度大，易溶於水，污泥少，且無懸浮固體，不會堵塞加葯設備和管道，用於廢水處理可直接投加或稀釋後，無二次污染。在水中易溶解，可形成多核絡合物使水中顆粒膠體、微粒懸浮物質聚合在一起長大，形成體積大、密度高、沉降快的絮凝體，從而達到固液分離，上清液清澈。

10. 請問污泥泵如何選型

用於污泥迴流的污泥泵主要型式為軸流泵和螺旋泵。

1、軸流泵：軸流泵一般用於較大規模的廢水處理工程，效率較高。泵的選擇主要參考污泥迴流量及揚程，也要考慮到泵的運行不破壞活性污泥的絮凝體，從而保證活性污泥的穩定性。

為了保證穩定迴流，二次沉澱池的污泥應先集中到集泥池，然後啟用污泥泵把污泥抽送到曝氣池裡。泵的台數在滿足污泥實際輸送工作要求外，還應該有備用泵。

2、螺旋泵：螺旋泵主要是靠本體內的螺桿旋轉來壓送活性污泥，污泥從螺桿端的牙稿隨著螺旋線的作用被傳送至出口而排出。螺旋泵的選擇主要考慮輸泥量、揚程等參數，以及螺旋泵的實際工作台數和備用台數。更加具體的螺旋泵參數可以參考相關的設備手冊。

(10)脫硫廢水污泥泵選型及計算公式擴展閱讀

1、污泥迴流泵轉動平穩自如，無卡死、停滯、振動等現象。

2、污泥迴流泵作密封氣壓試驗，試驗壓力為0．2Mpa。

3、污泥迴流泵採用雙機械密封結構和唇形密封結構，機械密封保證在10000小時內可靠運行而不需更換。

4、污泥迴流泵引出電纜採用YZW型橡膠套軟電纜或性能相同的其它電纜，電纜密封頭採用特殊硫化處理，以防電纜外皮破損而滲水至電機。

5、污泥迴流泵油室內設有密封泄漏保護裝置。

6、污泥迴流泵引出電纜中雙色線(黃/綠)規定為接地線，聯接可靠。接地標志明顯，在使用期內不易磨滅。

7、污泥迴流泵電機轉子採用動平衡試驗，平衡精度為G6.3。

8、污泥迴流泵電機定子繞組內設有熱保護開關。

9、污泥迴流泵運行期間，電源電壓、頻率與額定值的偏差及對電機性能和溫升的影響符合GB755的規定，電機的電氣性能符合JB/T8092、JB/Z346、GB5013．4中的規定。

10、污泥迴流泵在導軌支架上自由升降，可與預埋迴流管快速耦合，運行平穩、可靠。