污水處理設計污泥負荷

⑴ 請問污水處理中SBR工藝污泥負荷多少比較合適

試驗中以化工和啤酒兩種工業廢水作為研究對象。化工廢水中主要含有乙酸、苯酐、偏苯內酸三容酸、油脂等有機物，啤酒廢水主要含有各種糖類、色素、蛋白質、多種氨基酸等有機物，二者都是常見的易於發生污泥膨脹的工業廢水。
試驗裝置及控制系統如圖1所示。SBR反應器為圓柱型，有效容積38
L，底部採用微孔曝氣頭，外部纏有電熱絲並通過溫控儀控制反應器內恆溫20
℃，在線檢測DO和ORP。進水方式為一次性加註。
試驗中嚴格控制如進水底物濃度、起始污泥濃度、曝氣量及反應時間等試驗條件。為了專門研究污泥負荷對污泥膨脹的影響，對其他能夠影響污泥膨脹的因素也進行嚴格的控制，使其不能成為污泥膨脹的有利因素。為此，在試驗中：
①溶解氧濃度≥3.0
mg/L；
②反應器進水中的N、P含量通過投加氯化銨和磷酸二氫鉀來調節，根據水中有機物濃度控制在BOD
5
∶N∶P=100∶5∶1；
③pH值控制在6.5～8.5；
④反應器內污泥濃度控制在2
000
mg/L左右。

⑵ 請教污泥負荷與容積負荷

SBR反應池池容計算系指傳統的序批式活性污泥反應池，而不包括其他SBR改進型的諸多反應池(如ICEAS、CASS、MSBR等)池容的計算。
現針對存在的問題提出一套以總污泥量為主要參數的綜合設計方法，供設計者參考。

1 現行設計方法

1.1 負荷法
該法與連續式曝氣池容的設計相仿。已知SBR反應池的容積負荷或污泥負荷、進水量及進水中BOD5濃度，即可由下式迅速求得SBR池容：
容積負荷法 V=nQ0C0／Nv (1)
Vmin=〔SVI·MLSS／106]·V
污泥負荷法 Vmin=nQ0C0·SVI／Ns (2)
V=Vmin+Q0
1.2 曝氣時間內負荷法
鑒於SBR法屬間歇曝氣，一個周期內有效曝氣時間為ta，則一日內總曝氣時間為nta，以此建立如下計算式：
容積負荷法 V=nQ0C0tc／Nv·ta (3)
污泥負荷法 V=24QC0／nta·MLSS·NS (4)
1.3 動力學設計法
由於SBR的運行操作方式不同，其有效容積的計算也不盡相同。根據動力學原理演算(過程略)，SBR反應池容計算公式可分為下列三種情況：
限制曝氣 V=NQ(C0-Ce)tf／[MLSS·Ns·ta] (5)
非限制曝氣 V=nQ(C0-Ce)tf／[MLSS·Ns(ta+tf)] (6)
半限制曝氣 V=nQ(C0-Ce)tf／[LSS·Ns(ta+tf-t0)] (7)
但在實際應用中發現上述方法存有以下問題：
① 對負荷參數的選用依據不足，提供選用參數的范圍過大〔例如文獻推薦Nv=0.1～1.3kgBOD5/(m3·d)等〕，而未考慮水溫、進水水質、污泥齡、活性污泥量以及SBR池幾何尺寸等要素對負荷及池容的影響；
② 負荷法將連續式曝氣池容計算方法移用於具有二沉池功能的SBR池容計算，存有理論上的差異，使所得結果偏小；
③ 在計算公式中均出現了SVI、MLSS、Nv、Ns等敏感的變化參數，難於全部同時根據經驗假定，忽略了底物的明顯影響，並將導致各參數間不一致甚至矛盾的現象；
④ 曝氣時間內負荷法與動力學設計法中試圖引入有效曝氣時間ta對SBR池容所產生的影響，但因其由動力學原理演算而得，假定的邊界條件不完全適應於實際各個階段的反應過程，將有機碳的去除僅限制在好氧階段的曝氣作用，而忽略了其他非曝氣階段對有機碳去除的影響，使得在同一負荷條件下所得SBR池容驚人地偏大。
上述問題的存在不僅不利於SBR法對污水的有效處理，而且進行多方案比較時也不可能全面反映SBR法的工程量，會得出投資偏高或偏低的結果。
針對以上問題，提出了一套以總污泥量為主要參數的SBR池容綜合設計方法。

2 總污泥量綜合設計法

該法是以提供SBR反應池一定的活性污泥量為前提，並滿足適合的SVI條件，保證在沉降階段歷時和排水階段歷時內的沉降距離和沉澱面積，據此推算出最低水深下的最小污泥沉降所需的體積，然後根據最大周期進水量求算貯水容積，兩者之和即為所求SBR池容。並由此驗算曝氣時間內的活性污泥濃度及最低水深下的污泥濃度，以判別計算結果的合理性。其計算公式為：
� TS=naQ0(C0-Cr)tT·S (8)
� Vmin=AHmin≥TS·SVI·10-3 (9)
� Hmin=�Hmax-ΔH� (10)
� V=Vmin+ΔV� (11)
式中�TS——單個SBR池內干污泥總量，kg
tT·S——總污泥齡，d
A——SBR池幾何平面積，m2
� Hmax、Hmin——分別為曝氣時最高水位和沉澱終了時最低水位，m
ΔH——最高水位與最低水位差，m
� Cr——出水BOD5濃度與出水懸浮物濃度中溶解性BOD5濃度之差。其值為：
� Cr=Ce-Z·Cse·1.42(1-ek1t) (12)
式中�Cse——出水中懸浮物濃度，kg/m3
� k1——耗氧速率，d-1
� t——BOD實驗時間，d
� Z——活性污泥中異養菌所佔比例，其值為：
� Z=B-（B2-8.33Ns·1.072(15-T)）0.5� (13)
� B=0.555+4.167(1+TS0/BOD5)Ns·1.072(15-T)� (14)
Ns=1/a·tT·S� (15)
式中�a——產泥系數，即單位BOD5所產生的剩餘污泥量，kgMLSS/kgBOD5，其值為：
� a=0.6(TS0/BOD5+1)-0.6×0.072×1.072(T-15)1/〔tT·S+0.08×1.072(T-15)� (16)
式中TS、BOD5——分別為進水中懸浮固體濃度及BOD 5濃度，kg/m3
�T——污水水溫，℃
由式(9)計算之Vmin系為同時滿足活性污泥沉降幾何面積以及既定沉澱歷時條件下的沉降距離，此值將大於現行方法中所推算的Vmin。
必須指出的是，實際的污泥沉降距離應考慮排水歷時內的沉降作用，該作用距離稱之為保護高度Hb。同時，SBR池內混合液從完全動態混合變為靜止沉澱的初始5～10min內污泥 仍處於紊動狀態，之後才逐漸變為壓縮沉降直至排水歷時結束。它們之間的關系可由下式表示：
� vs(ts+td-10/60)=ΔH+Hb (17)
� vs=650/MLSSmax·SVI� (18)
由式(18)代入式(17)並作相應變換改寫為：
〔650·A·Hmax／TS·SVI〕(ts+td-10/60)=ΔV/A+Hb (19)
式中 �vs——污泥沉降速度，m/h
� MLSSmax——當水深為Hmax時的MLSS，kg/m3�
ts、td——分別為污泥沉澱歷時和排水歷時，h
式(19)中SVI、Hb、ts、td均可據經驗假定，Ts、ΔV均為已知，Hmax可依據鼓風機風壓或曝氣機有效水深設置，A為可求，同時求得ΔH，使其在許可的排水變幅范圍內保證允許的保護高度。因而，由式(10)、(11)可分別求得Hmin、Vmin和反應池容。

3 工程算例 �

3.1 設計基本條件
某城鎮平均污水處理量為10000m3/d，進、出水質見表1。

表1 設計進、出水質 項目 CODCr(mg/L) BOD5(mg/L) SS(mg/L) NH3-N(mg/L) NO3-N(mg/L) TP(mg/L) 水溫(℃) pH 進水 380 200 200 40 0 4 15 出水 60 20 20 5 5 0.5 6～9
3.2 SBR池容計算
按前述設計方法及推薦採用的參數，以及提出的總污泥量綜合計演算法和相應的參數推求公式，依表1的要求進行SBR池容計算。為便於結果比較，該工程設SBR池2座，交替分批進水，周期長6h，Hmax=4.2m，變化系數k2=1.2，計算結果見表2。

表2 單個SBR池參數及結果比較 設計參數一法二法三法四法新法 Nv〔kgBOD5/(m3·d)〕 0.50 0.24 Nv〔kgBOD5/(kgMLSS·d〕 0.255 (0.074) (0.074) 0.074 SVI(mL/g) 90 150 (120) (120) 120 MLSSmax(mg/L) 3000 (3235) (3235) 3235 a〔kgMLSS/(kgBOD5·d)〕 0.906 tT·S(d) 15 TS(kg) (12571) (12571) 12571 Z(%) 0.302 ta(h) (3.0) (3.0) ts+td(h) 1.0+1.0 A(m2) 476 438 1984 1798 925 ΔH(m) 3.07 2.85 2.57 2.57 1.62 Vmin(m3) 540 588 3234 2931 2386 V(m3) 2000 1838 8333 7550 3886 ΔV(m3) 1460 1250 5099 4619 1500 HRT(h) 9.6 8.8 40.0 36.2 18.7 註：①一法至四法依次指：容積負荷法、總污泥負荷法、曝氣時間內負荷法、動力學設計法，新法系指總污泥量綜合設計法；
②前四種方法中參數 A、ΔH值系由V及Hmax反推而得，列出目的是為便於比較；
③一法和二法中Ns、Nv、SVI值系直接引用相應參考文獻中採用的數據，其他方法中凡帶( )者為文中假定或移用新法推算值。

4 設計方法評價

根據表2結果進行合理性分析，對SBR池容設計的各種方法作綜合評價如下：
① 曝氣時間內負荷法和動力學設計法所得池容明顯偏大，停留時間過長，ΔH已超出允許范圍，實際的MLSSmax僅為1508 mg/L和1655mg/L，要達到假定的活性污泥濃度必須使總污泥齡達30d左右，這樣則污泥負荷過小，不利於除磷脫氮。故該兩法若用於目前的設計，尚有待改進和完善，但其設想及動力學的理論原理和對SBR池容設計的進步將具有一定的研究價值。
② 容積負荷法和總污泥負荷法實質上系屬同一種方法，當採用相應參考文獻中的設計參數時所得池容偏小、停留時間過短、ΔH也已超出允許范圍；當負荷參數採用總污泥量綜合設計法的公式推算值時，則所得SBR池容趨於合理、偏差縮小，但仍然存有ΔH、Hmax等參數與沉降速度、沉澱面積及保護高度之間的關系相脫節的缺陷，最終將影響處理效果。
因此該兩法宜謹慎採用，特別是對公式中的負荷參數應以通過計算代替假設，但對式(15)應進行修正，以與該兩法的計算公式相適應。
③ 總污泥量綜合設計法中所考慮的因素及出發點均與SBR反應池的功能特性密切結合，避免了前幾種方法中所存在的問題及缺陷。通過包括硝化、反硝化和厭氧三個反應階段所需反應歷時及階段污泥齡的校核計算(方法略)得三個階段的反應歷時分別為2.1、1.4、0.5h；所需污泥齡分別為5、8及10d。而本算例假定總污泥齡為15d，其SBR池容完全能滿足進行除磷脫氮的需要，且維持了合理的負荷及活性污泥濃度。
④ 從有關參數得知：總污泥量綜合設計法SBR池容合理；ΔH在允許范圍內；MLSSmax=3235mg/L，在3000～4000mg/L之間；Ns=0.074kgBOD5/(kgMLSS·d)，在0.06～0.10kgBOD5/(kgMLSS·d)范圍內；Nn=0.013kgNH3-N/(kgMLSS·d)，符合除磷脫氮負荷要求；MLSSmin=5269mg/L近似於6000mg/L；ΔV/V=38.6%≤40%，符合最佳充水比。
該法在所有設計參數中除SVI、ts、td按經驗假定外，均依據進水水質由公式推算而得，不會產生與其他現行方法的矛盾。同時在推求池容過程中確定了SBR池的幾何尺寸，這是其他方法所不及的。

電 話：(0571)88821434 88072824×6910
收稿日期：2002-03-22

⑶ 污水中表面負荷、污泥負荷怎麼計算

1.表面負荷
單位時間內通過沉澱池單位表面積的流量，稱為表面負荷或溢流率，專常用q表示，q=Q/A（即流量與屬表面積的比值）

2.污泥負荷
曝氣池內每公斤活性污泥單位時間負擔的五日生化需氧量公斤數。其計量單位通常以kg/(kg·d)表示。
污泥負荷（Ns）是指單位質量的活性污泥在單位時間內所去除的污染物的量。污泥負荷在微生物代謝方面的含義就是F/M比值，單位kgCOD(BOD)/(kg污泥.d) 在污泥增長的不同階段，污泥負荷各不相同，凈化效果也不一樣，因此污泥負荷是活性污泥法設計和運行的主要參數之一。一般來說，污泥負荷在0.3～0.5kg/(kg.d)范圍內時，BOD5去除率可達90％以上，SVI為80-150，污泥的吸附性能和沉澱性能都較好。
污泥負荷的計算方法：
Ns＝F/M＝QS/（VX）
式中
Ns ——污泥負荷，kgCOD(BOD)/(kg污泥.d);
Q ——每天進水量，m3/d;
S ——COD(BOD)濃度，mg/L;
V ——曝氣池有效容積，m3;
X ——污泥濃度，mg/L。

⑷ 污水處理中活性污泥的有機負荷怎麼解釋怎樣計算負荷呢還有揮發酸對厭氧處理水有怎樣的影響

根據活性污泥的有機負荷定義：Ns
=11224()oVSXVVt (4-1) 式中：Ns——有機負荷率（KgCOD/(KgMLSS×d)）； V1 ——反應器一次進水量，L； V2 ——進水前反應器內原有泥水混合液體積，L； So——進水有機物濃度(以COD表示)(mg/L)； t ——為水力停留時間，按一個運行周期反應時間來計算，h; X——運行階段反應器中活性污泥平均濃度(mg/L)，以MLSS濃度計

⑸ 求教 污水處理中，污泥負荷選取的依據（最好是計算依據）

排水設計規范中有相關的依據，一般取0.1-0.2kgBOD/kgVSS.d
低負荷的取0.05-0.1

⑹ 做污水處理方案，停留時間和污泥容積負荷怎麼確定各位幫幫忙實在不會了。

實際工程的話，
主要對兩方面進行測試
1、污泥沉降速度
2、污泥沉降比
3、污染物處理前後的濃度要求，
4、污泥處理前後實際污染物的實際濃度變化

⑺ 污泥負荷越低,污水處理效果就越好嗎，為什麼

污泥負荷大小實質就是供給單位質量活性污泥營養的多少。污泥負荷大，活性污泥增長速率，有機物去除速率和氧的利用速率均高，但污泥負荷大，處理系統出水不易合格，同時由於微生物活力強，污泥不易凝聚沉降，與水分離不好。污泥負荷小，則反之。因此，欲得到良好的處理效果，就應根據具體的處理工藝控制適宣的污泥負荷。

(7)污水處理設計污泥負荷擴展閱讀：

污泥處理技術：

1、一級處理

主要去除污水中呈懸浮狀態的固體污染物質，物理處理法大部分只能完成一級處理的要求。經過一級處理的污水，BOD一般可去除30%左右，達不到排放標准。一級處理屬於二級處理的預處理。

2、二級處理

主要去除污水中呈膠體和溶解狀態的有機污染物質（BOD，COD物質），去除率可達90%以上，使有機污染物達到排放標准，懸浮物去除率達95%出水效果好。

3、三級處理

進一步處理難降解的有機物、氮和磷等能夠導致水體富營養化的可溶性無機物等。主要方法有生物脫氮除磷法，混凝沉澱法，砂濾法，活性炭吸附法，離子交換法和電滲析法等。

整個過程為通過粗格柵的原污水經過污水提升泵提升後，經過格柵或者篩率器，之後進入沉砂池，經過砂水分離的污水進入初次沉澱池，以上為一級處理（即物理處理），初沉池的出水進入生物處理設備，有活性污泥法和生物膜法，（其中活性污泥法的反應器有曝氣池，氧化溝等。

生物膜法包括生物濾池、生物轉盤、生物接觸氧化法和生物流化床），生物處理設備的出水進入二次沉澱池，二沉池的出水經過消毒排放或者進入三級處理，一級處理結束到此為二級處理，三級處理包括生物脫氮除磷法，混凝沉澱法，砂濾法，活性炭吸附法，離子交換法和電滲析法。

二沉池的污泥一部分迴流至初次沉澱池或者生物處理設備，一部分進入污泥濃縮池，之後進入污泥消化池，經過脫水和乾燥設備後，污泥被最後利用。

⑻ 污水處理中活性污泥負荷F/M是指整個生反池還是僅指好氧曝氣池呢 根據定義都說V是曝氣池

F/M是食微比，即污來泥負荷源，是針對污泥的一個負荷參數。
我理解你說的意思，是生化池分了缺氧區、厭氧區以及曝氣區。
個人認為， ****這個負荷應該按好氧區的污泥量來計算***
舉一個例子：在SBR工藝設計時，曝氣池間歇曝氣，相同的污泥負荷時，SBR池體所需的容積往往是同類純曝氣活性污泥池體容積的2倍左右，HRT長達16小時以上。因為在非曝氣時，雖然有污泥，污染物沒有辦法降解，這個時間不能計算負荷了。
不知道你是否熟悉這幾種工藝？

⑼ 污水處理負荷怎麼計算

運行負荷率=每日實際進水量/每日設計處理量。 一般要求運行負荷率不低於60%，2010年,雖然內全國城鎮污水處容理廠平均運行負荷率已接近80%，有的甚至超過100%，但國家規定運行負荷率不能超過設計處理量的120%。

⑽ 污水處理廠運行負荷率是怎樣算的

一、負荷定義：
1、負荷：一般說負荷有污泥負荷和容積負荷兩種，分別指一定時間（天）內一定量污泥（kg）去除COD的量（kg），和一定時間（天）內一定反應體積（立方米）去除COD的量（kg）。
2、沖擊負荷：在污水處理運行當中，污泥量一般都會保持在一定水平，反應器（曝氣池、厭氧反應器等）容積當然也不會發生變化。但是如果進水水質發生很大變化（COD飆升或大幅下降），就會使污泥負荷和容積負荷發生很大變化，對污泥微生物帶來影響，就是所謂的沖擊負荷。
3、在一些處理工藝中（特別是一些迴流量特別大或者完全混合類型的），由於一些水力或其他方面的設計，使工藝對沖擊負荷的耐受能力比較強。即使有負荷升高的現象，也不至於馬上崩潰，並可以比較快恢復。即抗沖擊負荷能力強。
二、關於污水系統負荷的理解計算
1、運行負荷率=每日實際進水量/每日設計處理量。一般要求運行負荷率不低於60%，2010年,雖然全國城鎮污水處理廠平均運行負荷率已接近80%，有的甚至超過100%，但國家規定運行負荷率不能超過設計處理量的120%。
2、BOD負荷=（進水BOD×進水量）／（V池容×MLSS）這是MLSS負荷BOD負荷=（進水BOD×進水量）／（V池容×MLVSS）這是MLVSS負荷。
3、污泥體積：濃度為1%的污泥其體積可以認為和水一樣1噸/立方米濃度為5%的污泥其體積可以認為和水一樣1噸/立方米濃度為1%的污泥是指每噸污泥中有10公斤固體物質濃度為5%的污泥是指每噸污泥中有50公斤固體物質所以污泥含水率為99％，降低至95％也就是5噸污泥變成一噸污泥. 就是說污泥的體積會減少5倍。
含水率為99％的活性污泥，濃縮至含水率97% 其體積將縮小多少？
干物質守恆，密度近似為1V99×ρ×（1-99%）=V97×ρ×（1-97%）V97/V99=1/3所以體積從3縮到1，大概縮了66%
4、沉澱池、出水堰負荷：沉澱池的表面負荷和出水堰負荷屬於水力負荷，與生物處理沒多大關系了。都屬於設計上的一些參數。沉澱池的表面負荷：當一個顆粒在理論停留時間內通過一段恰好等於池深的距離時而沉澱，其沉降速度稱作溢流率或表面負荷率。量綱為單位時間每平方米若干立方米，即單位時間若干米。沉澱池的效率通常以表面負荷率為基礎，以每平方米水面面積每天流過水量的立方米數表示。就是水量除以沉澱池面積出水堰負荷：即一定長度的堰出水流量，即流量除以堰長。
5、有機負荷率是進水有機物量與反應器中污泥量的比值。
6、污泥齡是指在反應系統內，微生物從其生成到排出系統的平均停留時間，也就是反應系統內的微生物全部更新一次所需的時間。在穩定條件下，就是曝氣池中工作著的活性污泥總量與每日排放的剩餘污泥數量的比通常污泥齡長，菌種多樣性就多，有機負荷率相對可提高。但也不是絕對的。
從動力學的角度講，保持池內生物量濃度MLVSS、進水流量、不變的前提下（請注意這個前提條件），負荷升高（提高進水COD濃度）會導致出水COD濃度的提高，污泥生長變快，為保持MLVSS，排泥更快，即泥齡變小。反之亦然。但是這個動力學反應有一個范圍的。
依據的反應如下：u=1/SRT=umax*Se/(Se+Ks)------MonodNs=Q*So/(V*X)-----有機負荷 對於實際工程中進水負荷增加及應對措施以及樓上engineerxia所言「有機負荷率相對可提高。但也不是絕對的。」可以這樣分析：對於一個已有的系統而言，調節停留時間、改變構築物大都是行不通的，能夠改變的就是污泥濃度、排泥量控制。為了保證出水水質（Se不變的情況下，單位微生物生長和吸收污染物的速度是不變的），勢必需要提高MLVSS來實現增加負荷的吸收，實際的操作是減少排泥量，然後MLVSS提高，出水達標後，逐步增加排泥量，最終的平衡是MLVSS比負荷增加前要大，絕對排泥量也增大的。最後穩定的條件下，Ns並沒有變化，SRT也沒變化，只是形成了一個新的平衡點！
7、表面負荷單位時間內通過沉澱池單位表面積的流量，稱為表面負荷或溢流率，常用q表示，q=Q/A（即流量與表面積的比值）
8、污泥負荷 曝氣池內每公斤活性污泥單位時間負擔的五日生化需氧量公斤數。其計量單位 通常以kg/(kg·d)表示。
污泥負荷（Ns）是指單位質量的活性污泥在單位時間內所去除的污染物的量。污泥負荷在微生物代謝方面的含義就是F/M比值，單位kgCOD(BOD)/(kg污泥.d)
在污泥增長的不同階段，污泥負荷各不相同，凈化效果也不一樣，因此污泥負荷是活性污泥法設計和運行的主要參數之一。一般來說，污泥負荷在0.3～0.5kg/(kg.d)范圍內時，BOD5去除率可達90％以上，SVI為80-150，污泥的吸附性能和沉澱性能都較好。
污泥負荷的計算方法： Ns＝F/M＝QS/（VX） 式中 Ns ——污泥負荷，kgCOD(BOD)/(kg污泥.d); Q ——每天進水量，m3/d; S ——COD(BOD)濃度，mg/L; V ——曝氣池有效容積，m3; X ——污泥濃度，mg/L。
9、滿負荷污水的處理負荷一般是指污水處理系統對於進入的污水能夠穩定達標的前提下，所處理的污水量，或污染物的總量。譬如某污水廠設計2000m3/d，進水COD1000mg/L，而實際上來水是1000m3，來水COD2000多，如果處理出水穩定達標，也可以說該系統已達到了滿負荷。當然這個滿負荷是相對的，設計人員設計說明上會提一下污水處理單元中微生物的有機負荷是多少，池內微生物的濃度是多少，如果你在運行中，通過管理，提高了池內的生物量，提高了它的處理能力，也完全可以超負荷運轉。一般的設計指標都是運行比較穩定的參數，再高或者低一些，也未嘗不可。在負荷的提高過程中，逐漸提高生物量，以及單元去除能力，逐漸增加處理污水量，這個過程就是調試的過程。這個調試的指標是出水水質合格，出水穩定，就可以慢慢增加污水負荷，直到滿負荷運轉。