蒸餾塔壓力控製冷水閥放空閥

『壹』 一般化工的精餾塔內壓力如何控制 是通過進出塔的流量，放空閥，還是塔體上多段測點的溫度呢

壓力的控制主要是入塔熱量的控制（和流量、加熱量有關），從操作控制的角度來講，多段測點溫度對提前判斷和操作是有幫助的。
設備方面來說，放空是一定要有的。

『貳』 精餾塔塔內壓力過高如何控制

1.過高特別大，超過塔的承受能力，就得通過放空閥泄壓。可以減少塔底蒸汽量，增大冷媒，減少進料量。增大出料量。

『叄』 常壓蒸餾塔為何設壓力高限報警

常壓塔屬於壓力容器，有設計壓力和工作壓力。設置壓力高限報警，為了防止塔頂的安全閥跳了，如果安全閥跳了，就算事故了，要追究責任，有了高限報警，在安全閥快了跳了前，做其他操作，防止壓力繼續上升。

『肆』 做精餾塔的操作和效率測定實驗時，冷凝器上部為什麼要裝放空閥

是為了 保證塔內與外界壓力相等，使精餾塔操作時流體能正常流動，不會受壓力的阻礙，從而使流體流動持續，穩定

『伍』 在精餾開始時為什麼要打開塔頂放空閥門

是大氣與其內部相通平衡內外壓差。也平衡上次開機反應溫度，及最後關機未平衡的內壓。

『陸』 精餾塔開車順序精餾塔開車時，應該先做哪些，後做哪些

檢修後的精餾塔第一次開車要經過氮氣置換和脫鹽水清洗。檢查並關閉放空閥和導淋閥系統的所有小閥門，關閉取樣閥，關閉底部液位調節閥。投用頂部冷凝器的冷卻水，引蒸汽到再沸器前，疏水備用。

注意事項：

精餾塔產品質量指標選擇有兩類：直接產品質量指標和間接產品質量指標。精餾塔最直接的產品質量指標是產品成分。成分檢測儀表發展很快，特別是工業色譜儀的在線應用，出現了直接控制產品成分的控制方案，此時檢測點就可以放在塔頂或塔底。

然而由於成分分析儀表價格昂貴，維護保養麻煩，采樣周期較長(即反應緩慢，滯後較大)而且應用中有時也不太可靠，所以成分分析儀表的應用受到了一定的限制。因此，精餾塔產品質量指標通常採用間接質量指標。

『柒』 有誰知道化工廠尿素生產流程圖

尿素工藝流程簡述 1、尿素的合成 CO2壓縮機五段出口CO2氣體壓力約20.69MPa（絕），溫度約125℃，進入尿素合成塔的量決定系統生產負荷。 從一吸塔來的氨基甲酸銨溶液溫度約90℃左右，經一甲泵加壓至約20.69MPa（絕）進入尿素合成塔，一般維持進料H2O/CO2（摩爾比）0.65～0.70。從氨泵來的液氨經預熱器預熱至40～70℃進入尿素合成塔，液氨用量根據生產負荷決定，塔頂溫度控制在186～190℃，進料NH3/CO2分子比控制3.8～4.2。 尿塔壓力由塔頂減壓閥PIC204（自調閥）自動控制，一般維持19.6MPa（表）物料在塔內停留時間為40分鍾，CO2轉化率≥65%。為防止尿塔停車時管路堵塞，設置高壓沖洗泵，將蒸汽冷凝液加壓到19.6～25.0MPa送到合成塔進出口物料管線進行沖洗置換。2、中壓分解出合成塔氣液混合物減壓至1.77MPa（絕）進入預分離器，合成液中的氨大部分被分離閃蒸出來，通過氣相管道進入一吸外冷卻器，液相進入預蒸餾塔上部，在此分離出閃蒸氣後溶液自流至中部蒸餾段，與一分加熱器來的熱氣逆流接觸，進行傳質、傳熱，使液相中的部分甲銨與過剩氨分解、蒸出進入氣相，同時，氣相中的水蒸汽部分冷凝降低了出塔氣相帶水量。出預蒸餾塔中部的液體進入一分加熱器，經飽和蒸汽加熱後，出一分加熱器溫度控制在155～160℃，保證氨基甲酸銨的分解率達到88%，總氨蒸出率達到90%，加熱後物料進入預蒸餾塔下部的分離段進行氣液分離，分離段液位由LICA302搖控控制，物料減壓後送至二分塔。在一分加熱器液相入口用空壓機補加空氣，防止一段分解系統設備管道的腐蝕，加入空氣量由流量計指示（約2m3/TUr）通過旁路放空閥調節流量。3、二段分解（低壓分解） 出預蒸餾塔的液體經LRC302減壓至0.29～0.39MPa（絕），進入二分塔上部進行閃蒸，液體在填料精餾段與塔下分離段來的氣體進行傳質、傳熱，以降低出塔氣體溫度和提高進二分塔加熱器的液體溫度。 出二分塔加熱物料溫度為135～145℃，該溫度由TRC303自動控制，物料被加熱後進入二分塔分離段進行氣液分離，二分塔液位由LIC303自動控制。4、閃蒸出二分塔液體經減壓閥後進入閃蒸槽，出閃蒸槽的氣相與一段蒸發氣相匯合後去尿素回收塔，再進入一蒸冷凝器通過閃蒸槽氣相管線上的閥門控制閃蒸槽的操作壓力為340～400mmHg（絕），溫度95～100℃，在閃蒸槽液相中殘余的氨和二氧化碳大部分逸入氣相，尿液則進入一段蒸發器。5、一段吸收來自預蒸餾塔的一段分解氣與二甲泵送來的二甲液，在一段蒸發器熱能回收段混合，產生部分冷凝，放出的熱量用於加熱尿素溶液，出熱能回收段的氣液混合物與預分離器氣相混合後進入一吸外冷卻器底部，被循環脫鹽水冷卻，氣體進一步冷凝，出一吸冷卻器的氣液混合物進入一吸塔鼓泡段，氣體經鼓泡段吸收後，未吸收的部分進入精洗段，被來自惰洗器的濃氨水及來自液氨緩沖槽的迴流氨進一步精洗回收，保證一吸塔出口氣相溫度小於50℃，含CO2小於100PPm（體積比）的氣氨進入兩個串聯的氨冷器，首先進入第一個氨冷器（A），部分氣氨在此冷凝下來流往液氨緩沖槽，出氨冷器（A）的氣體經惰洗器的防爆空間後進入氨冷凝器（B），在此冷凝的液氨也流往液氨緩沖槽，未冷凝的氣體進入惰洗器，氣體中氨被氨水泵送來的氨水吸收，出惰洗器的氣體由PIC301（中壓壓力自調閥）送入尾吸塔。一吸冷卻器所需脫鹽水由循環水泵加壓後，進入一吸外冷卻器頂部與氣液混合物逆向進行熱交換，吸收熱量後，經脫鹽水冷卻器用循環冷卻水冷卻後，回到循環水泵進口，構成冷卻脫鹽水循環系統。 一吸塔底部液相溫度在90～95℃，由迴流氨及一吸冷卻器等配合調節控制，一甲液加壓到20.69MPa後送入尿素合成塔，一吸塔液位主要通過改變二甲泵轉速調節，即進一吸塔二甲液量來控制（結合尿塔的H2O/CO2摩爾比，配合二甲泵和一甲泵的轉速來調節）。6．二段吸收 二分塔頂部出口氣體與來自解吸塔的氣體混合後進入二循一冷卻器，在一冷中被蒸發冷凝液泵送來的二段蒸發冷凝液吸收生成二甲液並由二甲泵送入一段蒸發熱能利用段，二循一冷凝器液位通過改變加水量進行控制，未被吸收的氣體由二循一冷凝器頂部出來進入二循二冷凝器底部，被蒸發冷凝液泵送來的蒸發冷凝液吸收，生成的氨水由氨水泵送往惰洗器，二循二冷凝器液位也是通過改變加水量進行控制，二循二冷凝器尾氣經（低壓壓力調節閥）PIC302送往尾吸塔，二段循環吸收劑所用的蒸發冷凝液，是由二段蒸發冷凝液排往二表槽貯存。7．尾氣吸收 二循二冷出氣與惰洗器減壓後的尾氣分別進入尾吸塔底部，來自一表槽的蒸發冷凝液經尾吸泵送往尾吸冷卻器冷卻到40℃後進入尾吸塔頂部，經填料層吸收尾氣後，尾吸塔排出液體流至碳銨液槽，氣體經放空管放空。8．解吸 碳銨液貯槽來的碳銨液，由解吸泵經自調閥由流量計計量後，進入解吸換熱器與從解吸塔底來的解吸廢液（溫度約143℃）換熱後，進入解吸塔上部噴淋至填料層和從解吸塔底部上升的氣體傳質、傳熱進行解吸，氣體進入解吸冷凝器，用一吸冷卻器來的脫鹽水冷卻，控制解吸冷氣相出口溫度≤112℃，冷卻下來的液體進入解吸塔頂部作頂部迴流，控制解吸塔頂部溫度≤120℃，解吸冷卻器的氣相通過自調閥控制其壓力在0.3MPa左右後送入二循一冷氣相進口，出解吸冷凝器的脫鹽水經電導儀，由自調閥調節其流量後送至鍋爐房，解吸廢液經解吸換熱器換熱後外送，解吸塔液位由LC701控制。 解吸塔熱量由解吸塔底部加入1.3MPa（絕）蒸汽直接加熱，蒸汽加入量根據解吸塔工藝狀況由TIC701控制，保證解吸廢液NH3≤0.07%。

『捌』 什麼情況下應設置安全泄放裝置

試驗和氣密性試驗相應地取1.25倍、1.15倍和1.00倍的最大允許工作壓力值，並在圖樣和銘牌中註明。．當容器上安裝一個泄放裝置時，泄放裝置的動作壓力應不大於設計壓力，且該空間的超壓限度應不大於設計壓力的10%或20kPa中的較大值。 3．當容器上安裝多個泄放裝置時，其中一個泄放裝置的動作壓力應不大於設計壓力，其他泄放裝置的動作壓力可提高，但不得超壓設計的4%。該空間的超壓限度應不大於設計壓力的12%或30kPa中的較大值。 4．當容器有可能遇到火災或接近不能預料的外來熱源而可能釀成危險時，應安裝輔助的泄放裝置，應使容器內超壓限度不超過設計壓力的16%。 5．有以下情況之一者，可看成是一個容器，只需在危險的空間（容器或管道上）設置一個泄放裝置。但在計算泄放裝置的泄放量時，應把容器間的連接管道包括在內。與壓力源相連接的、本身不產生壓力的壓力容器，該容器的設計壓力達到了壓力源的設計壓力時。專注於解決中央空調自控和供熱採暖自控方案;諸壓力容器的設計壓力相同或稍有差異，容器間採用足夠大的管道連接，且中間無閥門隔斷時. 6．同一台壓力容器，由於有幾種工況而具有兩個以上設計壓力時，該容器泄放裝置的動作壓力應能適用於各種工況下的設計壓力。 7．容器內的壓力若有可能小於大氣壓力，而該容器不能承受此負壓條件時，應裝設防負壓的泄放裝置。 8．換熱器等壓力容器，若高溫介質有可能泄漏到低溫介質而產生蒸汽時，應在低溫空間設置泄放裝置。 9．一般可任選一種類型的泄放裝置，但符合下列條件之一者，必須採用爆破片裝置。 壓力快速增長；對密封有更高要求；容器內物料會導致安全閥失效；安全閥不能適用的其他情況。

『玖』 甲醇精餾操作規程

工藝流程簡述：
從甲醇合成工段來的粗甲醇,溫度40℃，壓力0.4MPa,通過粗甲醇緩沖槽（F40501）,經粗甲醇預熱器、(C40510)預熱至70℃左右進入預精餾塔 （E40501）。為中和粗甲醇，用鹼液泵（J40506A、B）向預塔內加入濃度為1－5%(wt%)的NaOH水溶液。從預塔（E40501）塔頂出來的氣體溫度74℃, 壓力0.05MPa,經預塔冷凝器I（C40502）和預塔冷凝器II（C40503）用循環水分級冷凝後溫度降至40℃,冷凝下來的甲醇溶液收集在預塔迴流槽（F40508） 內,通過預塔迴流泵（J40509AB）加壓後,從預塔上部進入到預塔內。預塔再沸器（C40501）的熱源為低壓蒸汽。預塔冷疑器II(C40503)中不凝氣、預塔（E40501） 塔頂少量的弛放氣和各塔頂部氣體管線上安全閥後的排放氣體,均通入排放槽 （F40504）,用軟水吸收甲醇後送至轉化系統作為燃料氣燃燒。回收的甲醇液自流入地下槽(F40505)內。
從預塔塔底出來脫除輕組分後的預後甲醇,溫度為85℃,用預後甲醇泵 （J40501AB）抽出,送入加壓精餾塔（E40502）加壓精餾塔（E40502）的操作壓力為0.6MPa,塔底有再沸器（C40504）加熱,使塔底料液維持在134℃左右, 從甲醇加壓塔塔頂出來的甲醇蒸汽在常壓塔再沸器（C40507）中冷凝,釋放的熱量用來加熱常壓塔（E40503）中的物料。常壓塔再沸器出口的甲醇冷凝液流入迴流槽(F40502),一部分由加壓塔迴流泵（J40502AB）在流量控制下送回加壓塔上部作迴流,另一部分作為成品甲醇,依次經粗甲醇預熱器和精甲醇冷卻器(C40505)冷卻到大約40℃,送往精甲醇中間槽（F40510AB）。控制加壓塔塔釜的液面使過剩的產物在134℃進入常壓塔,常壓塔底部產物在107℃和0.03MPa 壓力條件下,由加壓塔頂產物的冷凝熱再沸。離開常壓塔頂的蒸汽約在65℃, 在常壓塔頂冷凝器（C40506）冷卻到40℃後送到常壓塔迴流槽〈F40503〉,用常壓塔迴流泵（J40503AB）將其中一部分精甲醇液在流量控制下送回常壓塔上 部作迴流,其餘部分作為精甲醇產品送入精甲醇中間槽（F40510AB）,精甲醇中間槽的精甲醇經分析合格後,通過精甲醇泵（J40507AB）送入到成品罐區貯存。 常壓塔底的產物是水,含有微量的甲醇和高沸點雜質,為防止高沸點的雜醇混入。
到精甲醇產品中,在常壓塔的下部有雜醇采出,溫度約85℃,經雜醇冷卻器 (C40509)冷卻到40℃後,靠靜壓送到雜醇貯槽(F40509),再通過雜醇泵(J40510)送到成品罐區雜醇貯槽貯存。從常壓塔底部排出的殘液溫度107℃,壓力約0.03MPa,由殘液泵(J40504)送入殘液冷卻器(C40507)冷卻到40℃後送污水處理站生化處理或作為萃取液送至粗甲醇槽。
來自各個排放點的污甲醇排入到地下槽（F40505）,經地下槽液下泵(J40505)送入甲醇緩沖槽 (F40501)。
開車時或事故狀態下,經分析精甲醇中間槽（F40501AB）內不合格的甲醇 ,通過精甲醇泵（J40507AB）送到粗甲醇貯槽（F40511）,同時甲醇緩沖槽的液位靠從粗甲醇貯槽進出甲醇緩沖槽的甲醇流量來控制。