精鋅蒸餾塔生產技術

1. 濕法煉鋅和電鋅冶煉的區別

煉鉛原料主要為硫化鉛精礦和少量塊礦.鉛的冶煉方法有火法和濕法兩種,目前世界上以火法為主,濕法煉鉛尚處於試驗研究階段.火法煉鉛基本上採用燒結焙燒——鼓風爐熔煉流程,占鉛總產量的85—90%;其次為反應熔煉法,其設備可用膛式爐,短窯,電爐或旋渦爐;沉澱熔煉很少採用.鉛的精煉主要採用火法精煉,其次為電解精煉,但我國由於習慣原因未廣泛採用電解法. 煉鋅的原料主要是硫化鋅精礦和少量氧化鋅產品.火法煉鋅採用豎罐蒸餾,平罐蒸餾或電爐;濕法煉鋅在近20年以來得到迅速發展,現時鋅總產量的70—80%為濕法所生產.火法煉鋅所得粗鋅採用蒸餾法精煉或直接應用;而濕法煉鋅所得電解鋅,質量較高,無需精煉. 對難於分選的硫化鉛鋅混合精礦,一般採用同時產出鉛和鋅的密閉鼓風爐熔煉法處理. 對於極難分選的氧化鉛鋅混合礦,經長期研究形成了我國獨特的處理方法,即用氧化鉛鋅混合礦原礦或其富集產物,經燒結或制團後在鼓風爐熔化,以便獲得粗鉛和含鉛鋅的熔融爐渣,爐渣進一步在煙化爐煙化,得到氧化鋅產物,並用濕法煉鋅得到電解鋅.此外,也可以用回轉窯直接煙化獲得氧化鋅產物. 精礦雜質對鉛鋅冶煉的影響編輯本段 1.鉛精礦中的雜質: 銅:在精礦中呈含銅硫化物存在.在燒結焙燒溫度下,反應為氧化銅,熔煉時還原為金屬銅,進入粗鉛,如粗鉛含銅高(>2%)時,則需造冰銅,對銅進行回收,否則,熔煉時,鉛,渣分離困難,且易堵塞虹吸道,造成處理困難,影響工人健康和鉛的揮發損失大.鉛產品中合銅量較高時易使鉛變硬.故要求鉛精礦中含銅量<3%,混合精礦含銅<1%. 鋅:在鉛精礦中以硫化鋅狀態存在,焙燒時變成ZnO.在熔煉過程中不起化學變化,大部分進入爐渣,增加爐渣粘度,縮小鉛液與爐渣比重差,而使二者分離困難,影響鉛的回收率.部分ZnO可能凝結在爐壁上形成爐結,使操作困難.原料中含鋅高時,會造成高鐵爐渣,增加鉛在渣中的損失.鋅易使鉛金屬變硬不能壓成薄片,並促使硫酸對鉛的腐蝕性.因此要求鉛精礦含鋅不大於10%. 砷:在精礦中以毒砂(FeAsS)及雄黃(As2S3)的狀態存在,熔煉時,部分還原成As2O3而揮發進入煙氣,形成極有害的大氣環境污染.部分As進入粗鉛和爐渣;粗鉛中含As高時,需採用鹼性精煉法除As,產出的浮渣中所含的Na3AsO4極易溶於水而污染水源,致使人畜中毒.砷易與鉛形成合金,使鉛硬化,故要求鉛精礦中含砷不大於0.6%. 氧化鎂(MgO):熔點2800℃,增加爐渣熔點,且易使鐵的氧化物在渣中溶解度降低,爐渣變粘,一般含MgO達3.5%,則故障頻繁,因此希望鉛精礦含MgO不大於2%. 氧化鋁(Al2O3):熔點2050℃,使爐渣熔點增高,粘度增大,特別是與ZnO結合成鋅尖晶石(ZnO·Al2O3),在鼓風爐中系不熔物質,使爐渣熔點與粘度顯著升高,故要求精礦中Al2O3不大於4%. 2.鋅精礦的雜質: 銅:在精礦中常呈銅的硫化物狀態存在,焙燒時,主要形成不同形式的氧化亞銅,殘余的硫化銅易形成冰銅,降低爐料的熔點.濕法煉鋅時,溶液中的Cu++腐蝕管道,閥門,在豎罐蒸餾時,往往有少量進入粗鋅,影響商品鋅質量.因此要求鋅精礦含Cu不大於2%. 鉛:鋅精礦中含硫化鉛較高時,形成易熔的鉛硫,鉛硫首先促使結塊甚至使焙燒料熔化,阻止硫的脫除.氧化鉛易與許多金屬氧化物形成低熔點共晶,在800℃時開始熔化,引起爐料在沸騰爐和煙道中結塊.濕法煉鉛中,焙砂浸出時,轉化為硫酸鉛,消耗硫酸.火法煉鉛中,鉛的氧化物在蒸餾罐中還原所得的鉛,部分氣化,冷凝成為鋅錠中的雜質,影響商品鋅質量,焙燒礦中硫酸鉛在蒸餾罐中被還原為硫化鉛,與其它金屬硫化物可形成冰銅,造成罐壁的腐蝕.因此要求鋅精礦中含鉛不大於3%. 鐵:鐵在鋅精礦中呈鐵閃鋅礦存在時,焙燒時形成鐵酸鋅.在濕法煉鋅過程中,鐵酸鋅用稀酸浸出不溶解,影響鋅的浸出率,增加浸出渣的處理費.精礦中游離的FeS焙燒時轉化為Fe2O3,硫酸浸出時呈FeSO4進入溶液,在氧化中和時,生成絮狀Fe(OH)3,影響濃密機澄清速度.在火法豎罐蒸餾時,焙燒礦中的Fe2O3還原成FeO與金屬鐵,其中金屬鐵在豎罐中形成積鐵,影響豎罐溫度升高,使鋅蒸發不充分,致使渣中含鋅高;礦石中存在SiO2時,易與FeO形成硅酸鹽侵蝕罐壁;當粗鋅進入蒸餾塔時,粗鋅含鐵量直接影響塔的壽命.因此希望鋅精礦含鐵一般不大於16%,濕法煉鋅不大於10%. 砷:精礦中含砷,在沸騰焙燒時,砷進入煙氣,造成制硫酸時V2O5觸煤中毒.焙燒礦中的砷絕大部分在浸出時被除掉,但溶液含As高,則消耗FeSO4量大(鐵量為砷量20倍),鐵多渣多,帶走的鋅也多.As能在陰極上放電析出,產生燒板現象(陰極反熔).因此要求精礦混合料中As不大於0.5%. 二氧化硅:精礦中往往含有游離的SiO2和各種結合狀態硅酸鹽,在高溫下與氧化鋅形成硅酸鋅.濕法浸出時,硅酸以膠體狀進入溶液中,使產品濃縮,過濾工序極為困難.在蒸餾過程的高溫條件下,SiO2與CaO,FeO等形成硅酸鹽,腐蝕罐壁有礙蒸餾.要求精礦中SiO2不大於7%. 氟:在沸騰焙燒煙氣中的氟,易使制酸系統瓷磚腐蝕,損壞設備.電解液中含氟高時,陰極鋅不易剝離.要求鋅精礦中F不大於0.2%. 鉛鋅冶煉對伴生組份的綜合回收編輯本段 1.鉛冶煉時的綜合回收: 硫:在燒結機煙氣中予以回收制硫酸. 銅:在鼓風爐熔煉時,以冰銅形式回收或在火法精煉時以含銅浮渣形式回收. 鉈:在燒結煙塵中予以回收. 金,銀,鉑族金屬,硒,碲和鉍:在電解精煉陽極泥中回收,或在火法精煉的浮渣中回收. 鋅:在鼓風爐渣中用煙化法回收. 鎘:在煙塵中予以回收. 2.鋅冶煉時的綜合回收: 硫:在沸騰焙燒煙氣中回收. 鉛:在氧化鋅浸出渣中回收. 金,銀:在浸出渣中用浮選法回收為精礦. 鎘:在銅鎘渣中予以回收. 銅:在銅鎘渣中予以回收. 銦,鎵,鍺:在銦鍺渣中回收. 鈷:在凈液時以鈷渣形式回收. 鉈:在除氟氯過程中(多膛爐或回轉窯)的煙塵中回收. 礦區工業品位指標的計算方法編輯本段根據普查評價階段所能獲得的地質資料和國內鉛鋅礦山一般生產技術經濟指標,計算礦區工業品位(指礦區平均品位)可採用簡單易行的"價格法". "價格法"公式如下: ① 一噸礦石完全成本:為每噸原礦所分攤的采礦,選礦,原礦運輸成本及企業管理費和精礦銷售費的總和: 采礦成本:即出礦成本,不同開拓方式(平硐,豎井),不同采礦方法,排水量大小等,均影響采礦成本.目前,我國地下開采小型礦山采礦成本約12—23元/噸,大中型礦山10—28元/噸. 選礦成本:鉛鋅礦石一般為浮選,其選礦成本受礦石含泥程度,礦物粒度,葯劑消耗量,尾礦輸送距離等因素影響.目前,浮選的選礦成本一般為10—16元/噸. 原礦運輸成本:指采出礦石由坑口至選廠的運輸費,受運輸距離遠近和運輸方式(電機車,索道等)的影響.目前,我國坑采礦山一般為1—1.5元/噸. 企業管理費:企業管理費受企業規模大小和管理水平的影響.目前,我國大中型企業2—4元/噸,小型企業3—5元/噸. 精礦銷售費:鉛鋅精礦由礦山選廠運至冶煉廠交貨地點的一切費用(運輸費,裝卸費,管理費等)為精礦銷售費.運輸費可按公路,鐵路,水運的距離和有關部門規定的運價計算.但參與上述公式計算時,應將精礦銷售費折算分攤成原礦銷售費. ② 采礦貧化率:因地質條件不同,采礦方法不同和管理水平不同,采礦貧化率而有差異.目前,我國坑內采礦的貧化率一般為10—25%. ③ 選礦回收率:根據具體礦區的礦石可選性試驗結果選取指標. ④ 精礦含每噸金屬價格:為國家規定的現行價格,其計價單位為精礦中所含每噸金屬. 由於在公式中,精礦銷售費需折算分攤成原礦銷售費,而在品位尚未確定的條件下,精礦量難以確定,因此折算分攤存在困難,為避免這一問題,可改用下列公式.在下列公式中,一噸礦石完全成本不包括精礦銷售費所分攤折算的費用. 公式中精礦價格需進行折算,如鋅精礦含Zn 55%時,每噸金屬含量的價格為1010元,則每噸精礦價格為1010元×55%=555.5元. 公式中精礦銷售費,系每噸精礦的銷售費,不分攤折算成原礦費用. 每一具體礦區在地質評價時,可將具體礦區的各項參數代入上述公式中,求出礦區工業品位,從而對礦區的經濟意義作出評價. 根據我國當前鉛鋅礦生產一般技術經濟指標的計算,以及有些礦山生產實際資料,礦區工業品位一般要求,硫化礦Pb+Zn 4—5%,混合礦Pb+Zn 6—8%,氧化礦Pb+Zn 8—10%,這個數據也可供礦床經濟評價和考慮礦區是否轉入詳細勘探的參考.對易采易選,交通方便的礦區,以及生產礦山外圍的礦區,這個數據可酌情降低.今後,考慮到礦山管理及采選技術水平的不斷提高,上述礦區工業品位的參考數據,也必然會逐步降低. 計算礦區工業品位,除"價格法"外,尚有其它一些方法,但多較上述方法繁雜,考慮到普查階段所能獲得的資料有限,故不一一列舉,必要時可向工業設計部門了解.

2. 精餾過程的原理是什麼為什麼精餾塔必須有迴流

精餾過程的大致原理是料液從塔的中部加入，進料口以上的塔段，把上升蒸氣中易揮發組分進一步增濃，稱為精餾段；進料口以下的塔段，從下降液體中提取易揮發組分，稱為提餾段。

至於為什麼必須有迴流是因為精餾塔從塔頂引出的蒸氣經冷凝，一部分凝液作為迴流液從塔頂返回精餾塔，其餘餾出液即為塔頂產品。

塔底引出的液體經再沸器部分氣化，蒸氣沿塔上升，餘下的液體作為塔底產品。塔頂迴流入塔的液體量與塔頂產品量之比稱為迴流比，其大小會影響精餾操作的分離效果和能耗。

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根據操作方式，精餾可分為連續精餾和間歇精餾；根據混合物的組分數，可分為二元精餾和多元精餾；根據是否在混合物中加入影響氣液平衡的添加劑，可分為普通精餾和特殊精餾（包括萃取精餾、恆沸精餾和加鹽精餾）。若伴有化學反應，則稱為反應精餾。在有色金屬冶金中，精餾成功地用於粗鋅的精煉。工業上還常將金屬轉變為氯化物然後經精餾

評價精餾操作的主要指標是：

①產品的純度。板式塔中的塔板數或填充塔中填料層高度，以及料液加入的位置和迴流比等，對產品純度均有一定影響。調節迴流比是精餾塔操作中用來控制產品純度的主要手段。

②組分回收率。這是產品中組分含量與料液中組分含量之比。

③操作總費用。主要包括再沸器的加熱費用、冷凝器的冷卻費用和精餾設備的折舊費，操作時變動迴流比，直接影響前兩項費用。

此外，即使同樣的加熱量和冷卻量，加熱費用和冷卻費用還隨著沸騰溫度和冷凝溫度而變化，特別當不使用水蒸氣作為加熱劑或者不能用空氣或冷卻水作為冷卻劑時，這兩項費用將大大增加。選擇適當的操作壓力，有時可避免使用高溫加熱劑或低溫冷卻劑（或冷凍劑），但卻增添加壓或抽真空的操作費用。

3. 輕質純鹼的純度怎樣控制

純鹼碳化過程的DCS控制方案
純鹼生產的方法主要有三種：天然鹼加工、氨鹼法、聯合制鹼法（侯氏制鹼法）。而氨鹼法（即索爾維制鹼）是當今世界大規模製造純鹼的通用工業方法之一
其生產工藝經過百多年的生產實踐考驗，工藝包的技術成熟，穩定可靠。
一.氨鹼法純鹼生產流程概述 ：
氨鹼法生產純鹼的主要原料：石灰石、食鹽、焦碳、氨等。
氨鹼法生產工藝流程：
首先用水將原鹽溶解製成飽和粗鹽水，再用石灰—純鹼法除去雜質得精鹽水。
精鹽水吸氨得氨鹽水，冷卻在吸收塔內與由蒸餾塔蒸出的氨逆流吸收製成氨鹽水，冷卻後氨鹽水在碳化塔內與二氧化碳作用生成碳酸氫鈉，帶有結晶的懸浮液由塔低壓出，經出鹼液槽送往真空過濾機分離出重鹼。
過濾得到的NaHCO3濾餅在煅燒工序經加熱分解，製得輕質純鹼和爐氣，輕質純鹼通過運輸設備送往水合機，採用固相水合法或液相水合法製得重質純鹼，經乾燥、包裝得商品重質純鹼（重灰）；輕質純鹼經涼鹼塔冷卻，包裝即為商品輕質純鹼（輕灰）。
分解過程逸出的二氧化碳經分離、冷卻、凈化後，由壓縮機抽吸和壓縮返回碳化過程。
由真空過濾機抽出的過濾母液，被送往蒸餾塔與由石灰石煅燒分解和消化所得的石灰乳兌和反應蒸出氨，返回吸收塔循環使用。
蒸餾廢液則排入渣場。
石灰石用焦炭在石灰窯內煅燒製得生石灰，再通過化灰機與水反應製成石灰乳，分別送至蒸餾工序和鹽水工序使用。
石灰窯產生含40%CO2的窯氣與煅燒爐產生的含80%以上CO2的爐氣通過壓縮機送碳化工序使用。
二 系統配製
1系統配製圖

2.系統配置說明
整套裝置DCS系統通常配置11個操作員站、其中1個兼工程師站、3台冗餘現場控制站及I/O 模塊。 其中操作員站，伺服器，網路，電源和重要I/O模塊冗餘配置。

4. 無錫彬恆石油化工設備有限公司怎麼樣

無錫彬恆石油化工設備公司地處萬頃碧波的太湖之畔，和美麗如畫的太湖風

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5. 岩棉是用什麼材料做成的岩棉是什麼

岩棉產品均採用優質玄武岩、白雲石等為主要原材料，經1450℃以上高溫熔化後採用國際先進的四軸離心機高速離心成纖維，同時噴入一定量粘結劑、防塵油、憎水劑後經集棉機收集、通過擺錘法工藝，加上三維法鋪棉後進行固化、切割，形成不同規格和用途的岩棉產品。

岩棉製品以其優異的防火保溫特性是國際上公認的「第五常規能源」中的主要節能材料。在建築上每使用1噸岩棉製品進行保溫，一年至少可節省相當於1噸石油的能量,符合低碳、節能、減排趨勢，故作為理想的建築保溫材料—岩棉,正面臨前所未有的發展機遇和挑戰。

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岩棉施工要點：

岩棉外牆外保溫系統

1、施工前，應根據設計和本規程要求以及相關的技術標准編制針對工程項目的節能保溫專項施工方案，並應對施工人員進行技術交底和專業技術培訓。

2、岩棉板外保溫系統用於節能保溫工程的施工應按照經審查合格的施工圖設計文件和經審批通過的用於工程項目的節能保溫專項施工方案進行。

3、岩棉板外保溫系統的生產企業應有專業人員在施工過程中進行現場指導，並配合施工單位和現場監理做好施工質量控制工作。

4、材料進場必須按規格，數量和質量要求經過驗收合格才能入庫，並應有專人保管，嚴禁露天堆放。幕牆岩棉板應架空防潮堆放。

5、施工應具備以下條件：基層牆體及其水泥砂漿找平層處理及預埋件安裝完畢。

6. 2.4360對應國內是什麼材質

2.4360對應國內是MCu-28-1.5-1.8，2.4360是銅鎳耐腐蝕合金，

執行標准：ASTM B127/ASME SB-127, ASTM B163/ASME SB-163, ASTM B165/ASME SB-165

主要成分：碳(C)≤0.30,鎳(Ni) ≥ 63.0,硅(Si)≤0.5,硫(S)≤0.024,鐵(Fe) ≤2.5,錳(Al) ≤2.0,銅(Cu) 28.0 ～34.0

物理性能：密度：8.9g/cm3， 熔點：1300-1350 ℃，磁性：無

機械性能：抗拉強度：σb≥480Mpa，屈服強度σb≥195Mpa：延伸率：δ≥35%，硬度；HB135-179

W-Nr: 2.4360對應Monel400（UNS N04400）銅鎳合金
簡介
Monel400合金其化學成分主要由 30%Cu 和 65%Ni 加少量的Fe(1%-2%)所組成。由於化學成分上的差異，它又可以有多種合金牌號，但是他們之間在耐蝕性上並沒有顯著差別。Monel400合金比純鎳更耐還原性介質的腐蝕，而較純銅更耐氧化性介質的腐蝕。
各國標准及通稱：MONEL400，ASTM B127，ASME SB-127，AMS 4554，JIS NW4400
美國UNS：N04400 ，德國DIN： NiCu30FeW-Nr: 2.4360 中國GB/T: MCu-28-1.5-1.8 英國BS： NA 12 化學成分標號：Ni68Cu28Fe
Monel400合金的化學元素成分%： C: ≤0.3 ，Si: ≤0.50，Mn: ≤2.0, Ni: ≥63， Cu: 28～34 , S: ≤ 0.024 , Fe ≤ 2.5 ,
Monel400是一種用量最大、用途最廣、綜合性能極佳的耐蝕合金。此合金在氫氟酸和氟氣介質中具有優異的耐蝕性，對熱濃鹼液也有優良的耐蝕性。同時還耐中性溶液、水、海水、大氣、有機化合物等的腐蝕。該合金的一個重要特徵是一般不產生應力腐蝕裂紋，切削性能良好。
性能
抗拉強度：σb≥450Mpa，屈服強度：σb≥170Mpa，延伸率：δ≥30%。

7. 松脂如何加工

用水蒸氣蒸餾或其他方法將松脂分成松節油和松香的過程。松脂中的揮發性物質為松節油，非揮發性的熔合物為松香。

簡史

中國的松脂加工業歷史久遠，在20世紀50年代以前都是簡單地將塊狀松脂放入蒸餾釜內，用直接火加熱煉制。由於松脂含油少，雜質和氧化樹脂多，加工所得的松節油收率低，松香質量差。50年代以來採用了新的采脂方法，松脂質量改善，部分工廠改用間歇水蒸氣加工松脂的生產工藝，松節油的收率和松香質量都有提高。60年代初，大部分小型廠改進了直接火法的爐灶結構，在煉制過程中往釜中滴水，以降低蒸煮溫度，改善了這些廠產品的質量。70年代推廣了松脂加工連續化生產。80年代初實現了松脂蒸餾的自控。

加工方法

包括松脂貯存、輸送、蒸餾。松脂加工廠備有貯脂池，以便按計劃連續生產。加工時用螺旋輸送機將池中松脂送至料斗進行加工。規模較大的工廠，貯脂池離加工車間較遠，松脂通過管道用壓縮空氣送至車間料斗。蒸餾工藝分連續水蒸氣蒸餾法、間歇水蒸氣法和簡易加工法3種。

連續水蒸氣蒸餾法

用水蒸氣作為加熱和解吸介質加工松脂的方法。先用水蒸氣將松脂加熱熔解，使成流體狀態（脂液），濾去大部分雜質；後用澄清的方法凈制，進一步除去細小雜質和絕大部分水；最後，將凈制脂液用過熱水蒸氣蒸出松節油，得到松香。這三個工序是連續進行的。連續水蒸氣蒸餾法馬尾鬆鬆脂加工工藝流程如圖1。松脂從上料螺旋機輸入料斗，再經螺旋給料器不斷送入連續熔解器，並加入適量的水和松節油。在熔解器中松脂被加熱熔解。熔解脂液經過濾濾去大部雜質，流入連續澄清槽，雜質在殘渣受器內定期排出。澄清後的脂液連續流入貯脂罐。中層脂液於中層脂液澄清槽澄清後流入壓脂罐，用水蒸氣壓入中油貯槽回收。脂液泵將澄清脂液從貯脂罐抽出，經過轉子流量計計量、預熱器加熱後連續送入蒸餾塔。蒸餾塔上段蒸出優油和水的混合蒸汽，經換熱器（9）冷凝後流入優油油水分離器（10），分離後的優油流入貯槽，一部分送至熔解器作熔解松脂用，其餘的經鹽濾器除水後流入優油倉庫。塔下段蒸出的重油和水的混合蒸汽由換熱器冷凝後，經油水分離器分離水分。重油流入倉庫。塔底部連續放出松香。

圖1松脂熔解

為了除去松脂中的雜質和水分，先將松脂熔化成流體，然後進行凈制。松脂熔解時加入松節油，使脂液中松香和松節油的比例成64～62∶36～38，以降低脂液的濃度和粘度。加原料松脂8～10%的水，洗滌松脂，除去水溶性色素。加草酸0.05～0.1%，以還原深色的樹脂酸鐵鹽。連續熔解器有卧式和立式的兩種。卧式為一圓筒，由不銹鋼板焊制，內有帶孔翼片的螺旋器，推動松脂塊前進。使松脂塊有足夠的熔解時間。在器底設直接水蒸氣噴管，用水蒸氣加熱熔解松脂。立式熔解器為一圓筒體，由一根直立的進脂管與熔解器本體下部相連而成。器下部設直接水蒸氣噴管，底部錐形，裝有排渣閥門。松脂、熔解用松節油和水連續地沿進脂管流入熔解器下部，然後在熔解器中由下而上不斷地被直接水蒸氣加熱而熔解。較脂液重的粗渣、泥沙等沉積於熔解器底部，通過錐底下的排渣閥門定期排放。熔解脂液從熔解器頂部流入濾渣器濾去大部雜質，進入凈制工序。在熔解過程中，蒸發出的油水蒸氣可用換熱器冷凝流回熔解器中。熔解溫度控制在96℃以下。

脂液凈制

中國多採用澄清法。此法設備簡單，維修容易，無須消耗動力，缺點是佔地面積大，分離時間長，還需加一套中層脂液處理設備。通常採用半連續式澄清槽組，水分和雜質通過2～4個澄清槽分離，生產量較小時，也可只用一個澄清槽。脂液澄清連續進行，水與雜質間歇排出。澄清的脂液再經一小型過濾器，除去未沉降極少量的樹皮雜質後，流至蒸餾塔。澄清過程中，在澄清脂液和下層水之間，有一層脂液、細小雜質和水的混合物，稱中間層。中間層與渣水由各槽下部放出，再經進一步澄清後放回至熔解器回收，或直接蒸餾回收黑色松香和松節油。

連續蒸餾

凈制脂液直接蒸餾時，沸點隨脂液中松香含量的增加而升高，如欲將松節油蒸盡，溫度將達到250～300℃，這將使樹脂酸脫羧分解，大大影響松香質量。水蒸氣蒸餾可降低蒸餾溫度，保證松香質量。蒸餾時適當提高溫度可減少水蒸氣的耗量。馬尾鬆鬆脂常壓連續蒸餾工藝有3種：①一塔三段。蒸餾塔用盲板分隔為三個塔段，相鄰塔段間有溢流管相通，凈制脂液經預熱器加熱至140℃左右，連續進入塔上部，在三個塔段的頂部分別蒸出優級松節油（優油）、中間松節油（中油，作熔解用）和高沸點松節油（重油）與水的混合蒸汽，經換熱器冷凝和油水分離後得優油、中油和重油。從塔底連續放出松香。塔底溫度一般為190～200℃。②二塔三段。凈制脂液經預熱後進入第一塔，塔分兩段，上段蒸出優油與水的混合蒸汽，經冷凝後得優油；下段蒸出中油、重油與水的混合蒸汽，經分凝塔分離中油和重油。塔底放出松香。③一塔二段。蒸餾塔分隔成兩段，上段蒸出優油與水的混合蒸汽，下段蒸出重油與水的混合蒸汽，分別冷凝和油水分離後得優油和重油，塔底放出松香。松脂中不含高沸點油分時可採用一個塔，亦不分段，蒸出全部優油，塔底溫度亦可降低。

連續蒸餾塔一般為板式塔，採用浮閥塔較多。每一塔段底裝有直接水蒸氣噴管，噴出過熱水蒸氣，溫度在300～350℃，每塊塔板上裝有水蒸氣加熱盤管，以加熱脂液，供給松節油氣化所需熱量。各級松節油和水的混合蒸汽由換熱器冷凝冷卻。可用浮頭式列管換器或較高效的螺旋板換熱器。在換熱面積較小時，可用盤管換熱器。

間歇水蒸氣法

分三個工序間歇進行，其原理和工藝條件與連續水蒸氣法基本相同。間歇水蒸氣法馬尾鬆鬆脂加工工藝流程如圖2。松脂從螺旋輸送機進入料斗，經密閉加料閥間歇流入熔解釜，以直接水蒸氣加熱熔解後的脂液用水蒸氣壓入過渡槽。熔解時逸出的松節油和水的混合蒸汽經氣液分離器和換熱器回收。熔解脂液在過渡槽貯留10分鍾後經過濾器流入澄清槽組（7、8、9、10）澄清。澄清脂液從澄清槽（10）分次流入一級蒸餾釜，蒸出優油和水的混合蒸汽，經換熱器（12）冷凝、油水分離器分層和鹽濾器（14）除去殘水，優油由貯槽送往油庫。蒸完優油的脂液分次流入二級蒸餾釜，按溫度先後蒸出中油、重油，中油和水的混合蒸汽經換熱器（16）冷凝、油水分離器分出的中油由貯槽泵往加油罐作熔解松脂用。重油和水的混合蒸汽經換熱器（16）冷凝、油水分離器分層和鹽濾器除殘水，除水重油經重油貯槽送往油庫。過渡槽和澄清槽逸出的松節油蒸汽經換熱器冷凝流入加油罐回收。澄清時的中層脂液經排渣槽在中層脂液澄清槽再澄清後於噴提鍋回收松節油，並蒸煮黑松香。

圖2松脂間歇熔解每次加料量按30分鍾生產能力計算。間歇式熔解器為直立圓錐形，用不銹鋼板焊制，也有用普通鋼板內襯混凝土製成。直接水蒸氣噴管設於底部，噴管上面有篩板。松脂熔解後，由熔解釜上部通入水蒸氣（2～3千克/平方厘米），將脂液從底部壓出，送至凈制工序。較大的雜質留在篩板上，定期從出渣口清除。凈制的工藝流程和設備與連續法相似。為了防止從熔解釜壓送脂液時對澄清槽中脂液的攪動，在澄清槽前設一過渡槽，有效容積為一次熔解脂液的量。有的工廠在澄清槽後設一澄清脂液過渡槽，計量蒸餾一次的脂液，用水蒸氣壓送至一級蒸餾釜。馬尾鬆鬆脂間歇水蒸氣法蒸餾分二級或三級進行，一級蒸餾釜蒸出優油，二級蒸餾釜蒸出中油、重油，最後放出松香。或在一個蒸餾釜中分三個階段蒸出優油、中油、重油。通常進料溫度在85℃左右，加熱至150～155℃前蒸出優油，175℃前蒸出中油，185～200℃前蒸出重油。蒸餾釜為不銹鋼制圓筒體，下部設有間接水蒸氣管加熱脂液和一定數量小孔的直接水蒸氣噴管，通入300～350℃過熱直接水蒸氣蒸出松節油。松脂中不含高沸點油分時只用一級蒸餾，在180℃前將松節油全部蒸出。

簡易加工法

有滴水法、雙釜滴水法和簡易水蒸氣法3種。

滴水法

將松脂裝入蒸餾釜內，用直接火加熱，以滴入水的方式產生水蒸氣蒸出松節油。蒸餾釜由不銹鋼板或鋁板焊制，爐灶用磚砌成。松脂入釜後，爐灶開始生火，先蒸出部分輕油。當釜內溫度上升至一定溫度時，經轉子流量計計量滴水，調節水量和溫度先後蒸出優油、中油、重油，經冷凝後分別收集。釜內放出的松香，以兩層不銹鋼（或銅）網夾脫脂棉過濾，除去雜質，再進行包裝。滴水法加工所需設備簡單，投資少，對動力要求不高，設於靠近采脂林區，松脂可及時加工，減少運輸過程中松節油的損失及松香的氧化。由於用直接火加熱，松香質量不穩定，且易釀成火災。

雙釜滴水法

在單釜生產的同一灶上方增設一熔解釜，利用煙道氣的余熱，對松脂進行預熱、熔解，然後借高位差使熔解的松脂經過濾後，間歇流入蒸餾釜中，進行蒸餾。雙釜生產比單釜生產縮短加工工時，降低燃料用量，雜質在蒸餾之前濾去，可以提高產品質量，生產也比較安全。

簡易水蒸氣法

又稱小蒸汽法。該法不用直接火加熱，而用過熱水蒸氣，兼作解吸介質。是雙釜滴水法的改進。其特點是：在松脂質量較好時，可不加松節油熔解，也不設澄清工序，並免去殘渣處理設備。蒸餾過程中過熱水蒸氣二次利用，用輪蒸法分別蒸出優油和中油、重油。比直接火法安全。

產品處理

①松香包裝：連續蒸餾塔生產的松香可直接從塔底經管道輸入包裝場，灌裝於鍍鋅鐵皮桶內，每桶松香凈重225～230千克。如輸送管道過長，可用水蒸氣夾套保溫。間歇水蒸氣法或簡易加工法放出的松香，先裝入鋁板制的槽（車），然後分裝於桶中。裝桶時應取樣檢驗松香的質量。裝滿松香的鐵皮桶用包裝車分運至包裝場冷卻，桶間應保持一定距離，以利散熱。松香全部固化約需3晝夜。冷卻後的松香經結晶檢查合格才能入庫。②松節油的收集：從蒸餾設備蒸出的各類松節油和水的混合蒸汽，通過換熱器冷凝和冷卻，進入油水分離器分離水分。優油和重油再經鹽濾器除去所含乳狀水分即得產品優級松節油和重質松節油。③松香結晶：結晶影響松香質量，松香晶體熔點較高，可達110～135℃，難於皂化，降低松香使用價值。嚴重結晶的松香為等外品。中國馬尾鬆鬆脂中樅酸型樹脂酸含量較多，加熱過程中發生異構，造成單一樹脂酸組成含量過高而出現結晶現象。蒸餾溫度較低，放香後冷卻較快，長葉松酸含量較多時，易產生低溫結晶。蒸餾溫度過高，時間較長，異構劇烈，形成大量樅酸，易產生高溫結晶。加熱溫度適當、冷卻過程合理、長葉松酸和樅酸的含量比例適當時，結晶趨勢最低，不易產生結晶現象。晶體在105～120℃時成長速度最快，在熔融松香冷卻過程中，通過這段溫度區域時間過長時，也易產生結晶現象。水分對晶體的形成也有較大的影響，松香含水率在0.15%以上者易結晶。包裝冷卻過程中，如有晶種存在，也會引起松香結晶。松香包裝時，液香流槽內常有白色的混濁物，放香時這種白色混濁物被熱香帶入包裝桶，難被熱香熔化而懸浮在液香中，充當晶種而引起松香結晶。熱香冷卻過程中，受到振動，亦易引起結晶。防止松香結晶必須綜合考慮到上述各方面的因素。如：根據原料的組成特性，確定適宜的蒸餾溫度和時間以及冷卻條件，以控制松香中樹脂酸的異構程度，使結晶趨勢最小；注意冷卻環境，使松香較快地通過由40℃冷到80℃這一降溫過程；保證過熱水蒸氣的干度和溫度，降低松香含水率；保持松香包裝工段的清潔，勿使晶體帶入包裝桶等。

趨勢

中國隨著工業的發展，國民經濟許多部門對松香質量的要求日益提高，在國際市場上尤應努力提高松香質量，以加強競爭能力；水蒸氣蒸餾法松脂加工將得到進一步發展；採用高真空蒸餾新工藝生產高酸值高軟化點淺色松香，以滿足用戶的特殊需要。

松脂加工設備

見松脂加工。

8. 關於丁二烯生產的概述(l論文用)

1
乙腈法

以含水1096的乙腈(ACN)為溶劑，由萃取、閃蒸、壓縮、高壓解吸、低壓解吸和溶劑回收等工藝單元組成。將閃蒸和低壓解吸的氣相合並壓縮，經冷凝送往水洗塔洗去溶劑，塔頂氣相返回原料蒸餾塔。其餘氣體一部分送往高壓解吸塔，另一部分作為再沸氣體送往萃取蒸餾塔塔底以提供熱能。水洗塔底溶劑送往溶劑回收精製系統，以保證循環溶劑的質量。對炔烴含量較高的原料需要進行加氫處理，或採用精密精餾、兩段萃取才能得到純度較高的丁二烯。

2
二甲基甲醯胺法

二甲基甲醯胺法(DMF法)又名GPB法，該生產工藝包括4個工序，即第一萃取蒸餾、第二萃取蒸餾、精餾和溶劑回收。原料C4進入第一萃取精餾塔，溶劑DMF由塔的上部加入。丁烷、丁烯、C3使丁二烯的相對揮發度增大，並從塔頂分出，而丁二烯、炔烴等和溶劑一起從塔底導出，進入第一解吸塔被完全解吸出來，冷卻並經螺桿壓縮機壓縮後進入第二萃取精餾塔。為防止乙烯基乙炔爆炸，並進一步回收溶劑中的丁二烯，第二萃取塔底排出的富溶劑送往丁二烯回收塔，塔頂為粗丁二烯。回收塔塔頂餾出的丁二烯和少量雜質返回第二萃取塔前的壓縮機入口，塔釜含炔烴的溶劑送至第二解吸塔。經兩段萃取精餾得到的粗丁二烯中的雜質採用普通精餾除去。比丁二烯揮發度大的C3、水分等，在脫輕塔頂除去，比丁二烯揮發度小的殘餘2-丁烯、1，2-丁二烯、C5在脫重塔塔底除去。脫重塔頂可以得到聚合級丁二烯。

3
N-甲基吡咯烷酮法

N-甲基吡咯烷酮法(NMP法)由德國BASF公司開發成功，其生產工藝主要包括萃取蒸餾、脫氣和蒸餾以及溶劑再生工序。粗C4汽化後進入主洗滌塔底部，N-甲基吡咯烷酮由塔頂進入，丁二烯和更易溶解的組分及部分丁烷和丁烯被吸收，同時不含丁二烯韻丁烷和丁烯從塔頂排出。主洗塔底部的富溶劑進入精餾塔，含有乙炔和丙二烯的丁二烯從精餾塔側線以氣態采出進入後洗塔。在後洗塔中，粗丁二烯由其塔頂蒸出後冷凝液化進入蒸餾工序，塔釜富溶劑返回精餾塔的中段。精餾塔釜的富溶劑進入閃蒸罐脫氣，再進入脫氣塔脫烴，並控制NMP中的水平衡，少量炔烴從側線離開脫氣塔，其餘脫下的烴經冷卻塔進入循環壓縮機，最後返回精餾塔底部。從後洗塔出來的粗丁二烯在第一蒸餾塔脫除甲基乙炔，在第二蒸餾塔中脫除1，2-丁二烯和C5烴，由第二蒸餾塔頂得到丁二烯產品。

4
生產工藝新進展

最近有報道稱採用一種分壁式技術可以改進傳統的丁二烯抽提工藝，降低裝置能耗和投資成本。傳統的丁二烯抽提工藝為濃縮的粗C4餾份先通過吸收工序，再將從後洗滌器頂部餾出的粗丁二烯在兩個精餾塔中進行精餾。在第一個精餾塔中餾出輕質餾份；在第二個精餾塔中，重質餾份被分離後從塔底移除，丁二烯產品從塔頂餾出。採用分壁式技術後，可使兩步精餾工序在一個裝備中進行

9. 酒精蒸餾塔一般是怎麼安裝的啊

龍康酒精蒸餾塔是稀有金屬鈦等材料及其合金材料製造的化工設備具有強度高、韌性大、耐高溫、耐腐蝕、比重輕等特性；因此被廣泛應用與化工、石油化工、冶金、輕工、紡織、制鹼、制葯、農葯、電鍍、電子等領域。
一、塔高
板式塔的塔高由主體高度、頂部空間高度、底部空間高度以及裙座高度等部分組成。
1、主體高度
板式塔主體高度為從塔頂第一層塔盤至塔底最後一層塔盤之間的垂直距離。蒸餾操作常用理論塔板數的多少來表述塔的高低。確定塔板效率，從理論塔板數求得實際塔板數，再乘以塔板間距，即可求得板式塔的主體高度。
2、頂部空間高度
板式塔頂部空間高度是指塔頂第一層塔盤至塔頂封頭切線的距離。為了減少塔頂出口氣體中夾帶的液體量，頂部空間一般取 1.2—1.5m。有時為了提高產品質量，必須更多地除去氣體中夾帶的霧沫，則可在塔頂設置除沫器。如用金屬除沫器，則網底到塔盤的距離一般不小於塔板間距。
3、底部空間高度
板式塔的底部空間高度是指塔底最末一層塔盤到塔底下封頭切線處的距離。當進料系統有 15min 的緩沖餘量時，釜液的停留時間可取3~5min，否則須取15min。但對釜液流量大的塔，停留時間一般也取3~5min；對於易結焦的物料，在塔底的停留時間應縮短，一般取1~1.5min。據此，根據釜液流量、塔徑即可求出底部空間高度。塔釜底部空間提供氣液分離和緩沖的空間。
4、裙座高度
塔體常由裙座支承，有時也放在框架上用支耳支承。裙座高度是指從塔底封頭切線到基礎環之間的高度，由工藝條件確定。
(1)泵需要的凈正吸入壓頭按塔釜的低液面進行計算。立式熱虹吸式再沸器真空操作，需要塔裙座的高度較高。
(2)再沸器安裝高度、長度等。
二、 立式熱虹吸再沸器入塔口
1、管口方位
(1)再沸器入塔口最好與最下一層塔盤的降液板平行安裝。若因塔的布置及配管等原因不能平行安裝時，必須考慮安裝擋板。
(2)再沸器入塔口要注意人塔物流不得妨礙底部受液盤內的液體流出。
(3)如果是過熱蒸汽入塔，為防止降液管內的液體受熱而部分汽化，過熱蒸汽入口管不宜放在降液管的旁邊。
2、管口高度
管口高度應考慮：
(1)熱虹吸再沸器入塔口連接在塔底部最下一層塔板下一定的距離。這個距離應能提供熱虹吸再沸器氣液相混合物(一般其氣相質量分率佔百分之五到百分之而是)氣液相分離、氣相在最下一層塔板再分布的氣相空間即可。根據經驗，通常熱虹吸再沸器入塔口距離上部塔盤的距離是一個多板間距，500mm左右，一般不超過800mm。
(2)高於塔釜液位上限。熱虹吸再沸器的推動力是密度差，通常熱虹吸再沸器入口與熱虹吸再沸器人塔口的密度差並不很大，推動力較小，如果返回口在液相區，就會加大阻力，使再沸器的流動性變差，影響到換熱效果。另外，也造成液位不穩定，並且再沸器出口氣液混合物沖破液層，有時會產生很大力量，損壞塔板和內件。
(3)立式熱虹吸再沸器的布置及配管要求。立式熱虹吸再沸器安裝時其列管束上端管板位置與塔釜正常液面相平，立式熱虹吸再沸器至塔釜的連接管道應盡量短，不允許有袋形，一般不設閥門。
三、液位計口
(1)液位計上方接管擋板
為了監視、調整釜內液量，塔釜上一定要設置一對液位計介面。其中上方接管口直接接在塔壁時，由於再沸器返回物料及沿塔壁下降液體等流入液面計的影響，會造成讀數不準。須在上方接管處設置擋板，以使液面顯示准確、穩定。
(2)操作液位
塔操作時塔釜液位通常有正常液位、最低液位和最高液位。在有聯鎖控制時，還設有高高液位和低低液位。液位需要根據底部空間高度確定原則來確定。正常液位一般在最高液位的百分之五十到百分之六十。
(3)液位計長度
塔釜液位計長度應涵蓋操作過程中各種工況的液位范圍 (正常液位、最低液位和最高液位)，以對液位進行監視、調整。
四、塔釜系統整合設計
塔釜管口有時由塔內件廠家進行設計，設計單位審查圖紙時，需要結合塔及再沸器的布置進行審核，關注各管口的高度設置是否合理；底部空間高度是否合理。

10. 蒸餾與精餾的區別

1、精餾是多次簡單蒸餾的組合。

2、精餾待分離物系中的組分間的相對揮發度較小，蒸餾相對揮發度需要相差很大。

3、精餾分離程度更高，蒸餾只能簡單分離。

精餾通常在精餾塔中進行，氣液兩相通過逆流接觸，進行相際傳熱傳質。液相中的易揮發組分進入氣相，氣相中的難揮發組分轉入液相，於是在塔頂可得到幾乎純的易揮發組分，塔底可得到幾乎純的難揮發組分。

(10)精鋅蒸餾塔生產技術擴展閱讀：

評價精餾操作的主要指標是：

①產品的純度。板式塔中的塔板數或填充塔中填料層高度，以及料液加入的位置和迴流比等，對產品純度均有一定影響。調節迴流比是精餾塔操作中用來控制產品純度的主要手段。

②組分回收率。這是產品中組分含量與料液中組分含量之比。

③操作總費用。主要包括再沸器的加熱費用、冷凝器的冷卻費用和精餾設備的折舊費，操作時變動迴流比，直接影響前兩項費用。