① 卡鲁塞尔氧化沟挥发固体浓度
混合液悬浮固体浓度(MLSS)X=4000~4500mg/L
污泥负荷N=0.05~0.1 kgBOD5/(kgMLVSS.d)
氧化沟之(Carrousel)卡鲁塞尔设计与计算
原理概述
卡鲁塞尔氧化沟是为了满足在较深氧化沟沟渠中使混合液充分混合，并维持较高的传质效率而研制的；卡鲁塞尔氧化沟也是一个多沟串联的系统。其特点是在每个沟渠的一端安装垂直低速表面曝气器。
为满足越来越严格的水质排放标准，卡鲁塞尔氧化沟已在原有的基础上开发出新的设计，实现新的功能。这些氧化沟在提高处理效率的同时，能够降低运行能耗、改进活性污泥性能和生物脱磷脱氮的效果。主要有Carrousel 2000、Carrousel 3000、以及四阶段和五阶段Carrousel BardenpHo工艺等。
技术特点
1、表曝机上游为缺氧，下游为富氧区，利于脱氮除磷。
2、混合液流量大，约是进水量的50-100倍，能提高氧化沟的耐冲击负荷的能力。
3、表曝机的使用能使氧化沟深度增加到5米，减少了构筑物的建筑面积。
4、能针对有机负荷的浓度大小，可停止表曝机或切换到低转速，减少能耗！
5、曝气功率密度大，传氧效率比传统活性污泥法高。
设计参数
混合液悬浮固体浓度(MLSS)X=4000~4500mg/L
污泥负荷N=0.05~0.1 kgBOD5/(kgMLVSS.d)
水力停留时间T=18~28h
沟渠深H≥5m
污泥回流比为100%
污泥泥龄θc一般为25~30d
一般沟深是表曝机叶轮直径的1.2倍，沟宽是沟深的2倍
沟中的水流速0.3m/s
典型例题解析
某污水处理厂采用卡鲁塞尔氧化沟，设计水量Q=100000 m³/d(不考虑变化系数);进水水质BOD5浓度S0=190mg/L,TSS浓度X0=250mg/L;VSS=175 mg/L;TKN=45mg/L；NH3-N=35mg/L；碱度SALK=280 mg/L；最低温度14℃，最高温度25℃。
设计出水水质BOD5浓度Se=20mg/L,TSS浓度Xe=20mg/L;TN=20mg/L，NH3-N=15 mg/L。
其中污泥产泥系数Y=0.55;混合液悬浮固体浓度(MLSS)X=4000 mg/L,混合液挥发性悬浮固体浓度(MLVSS) XV=2800 mg/L;污泥龄θc=30d；自身氧化系数Kd=0.055 d-1；20℃时脱氮速率qdn=0.035kgNO3⁻-N/(kgMLVSS.d)。
求卡鲁塞尔氧化沟相关参数？
(1)去除BOD5计算
①氧化沟出水所含溶解性BOD5的量S, mg/L
S=Se-1.42*TSS(1-e-kt)*VSS/TSS
=20-1.42*20*(1-e-0.23*5)*0.7
=6.41 mg/L
②好氧区容积V1，m³
V1=Yθc Q(S0-S) /XV(1+Kd*θc)
=0.55*30*100000*(0.19-0.00641)/2.8*(1+0.055*30)
=40825 m³
③好氧区水力停留时间t1，h
t1=V1/Q
=40825/100000
=0.408(d)
=9.79h
④剩余污泥量
ΔXV=[Q(S0-S)*Y/(1+Kd*θc)]+Q(X1-Xe)
式中：X1为进水悬浮固体惰性部分的浓度(进水TSS-进水VSS), mg/L
Xe为出水TSS的浓度
X1=0.25-0.175
=0.075kg/ m³
Xe=20 mg/L
=0.02kg/ m³
故：ΔXV=[105*(0.19-0.00641)*0.55/(1+0.55*30)]+105*(0.075-0.02)
=9310.36kgDS/d
每去除1KgBOD5产生的干污泥量为：
ΔX/ Q(S0-Se)
=9310.36/105*(0.19-0.02)
=0.548 kgDS/kg BOD5
(2)脱氮
①氧化的氨氮量。
氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.4%，则用于生物合成的总氮N0为
N0=0.124*Y*(S0-S)/( 1+Kd*θc)
=0.124*0.55*(190-6.41)/( 1+0.055*30)
=4.72 mg/L
需要氧化的氨氮量N1=进水TNK-出水氨氮-生物合成所需要的N0
=45-15-4.4.72
=25.28 mg/L
②脱氮量Nr
Nr=进水总氮量-出水总氮量-生物合成所需的氮量
=45-20-4.72
=20.28 mg/L
③碱度平衡
每氧化1mg氨氮需要消耗7.14 mg/L的碱度，每氧化1mg的BOD5产生0.1 mg/L的碱度，每还原1mg的NO3⁻-N产生3.57 mg/L的碱度。一般认为剩余碱度达到100 mg/L(CaCo3计)，即可保持PH≥7.2
剩余碱度SALK1=原水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产碱度+氧化BOD5产碱度
=280-7.14*25.28+3.57*20.28+0.1*(190-6.41)
=190.26mg/L
此时可保持PH≥7.2，硝化和反硝化能够正常进行。
④脱氮所需池容V2, m³及停留时间t2,h
脱硝速率 qdn(T)=qdn(20)*1.08T-20
14℃时，
qdn(t)=0.035*1.0814-20
=0.022 kgNO3⁻-N/(kgMLVSS)
脱氮所需的容积
V2=QNr/qdnXv
=105*20.28/0.022*2800
=32922 m³
t2= V2/Q
=32922/105
=0.329d
=7.9h
(3)氧化沟总容积V及停留时间t
V= V1+V2
=40825+32922
=73747 m³
t= t1+t2
=9.79+7.9
=17.7h
(4)设计需氧量AOR
AOR=去除BOD5需氧量-剩余污泥中BOD5需氧量+去除氨氮耗氧量-剩余污泥中氨氮的耗氧量-脱氮产氧量
去除BOD5需氧量为D1
D1=a′Q(S0-S)+b′VXV
式中：a′为微生物对有机底物氧化分解的需氧量，取0.52
b′为活性污泥微生物自身氧化的需氧率，取0.12
D1=0.52*105*(0.19-0.00641)+0.12*73747*2.8
=34325.67kg/d
剩余污泥中BOD5需氧量为D2
D2=1.42*ΔX1
=1.42*YQΔS/1+Kd*θc
=1.42*0.55*105*(0.19-0.00641)/1+0.055*30
=5410.71 kg/d
1Kg氨氮硝化需要消耗4.6 kgO2,则去除氨氮的需氧量D3
D3=4.6*(进水TKN-出水氨氮)
=4.6*（45-15）*105/1000
=13800 kg/d
剩余污泥中氨氮耗氧量D4
D4=4.6*0.124* YQΔS/1+Kd*θc
=4.6*0.124*0.55*105*(0.19-0.00641)/1+0.055*30
=2173.43 kg/d
每还原1kgNO3⁻-N产生2.86kgO2，则脱氮产氧量D5
D5=2.86*20.59*105/1000
=5800.08 kg/d
总需氧量
=34325.67-5410.71+13800-2173.43-5800.08
=34741.45 kg/d
考虑安全系数1.4
则AOR=1.4*34741.45
=48638.03 kg/d
(5)标准需氧量SOR
SOR=AOR*CS(20)/α[βρCS(t)- C]*1.024T-20
CS(20)是20℃水中溶解氧饱和度，取值9.17 mg/L
CS(25) 取值8.38mg/L
α取值0.85
β取值0.95
ρ压力修正系数.
为所在地区实际气压/1.013*105
=0.921*105/1.013*105
=0.909
C溶解氧浓度，取2 mg/L
则供氧量
SOR =48638.03*9.17/0.85*(0.95*0.909*8.38-0.2)*1.02425-20
=89024.1 kgO2/d
=3709.34 kgO2/h
(6)氧化沟池容计算
设氧化沟6座,则单座氧化沟有效容积V单,m³
V单=V总/6
=73747/6
=12291 m³
设计有效水深5m，则单沟的面积
A单沟=12291/5
=2458.2 ㎡
(7)出水堰计算
Q=1.86bH3/2
则b= Q/1.86 H3/2
取堰上水头高H=0.2m
b=0.386/1.86*0.23/2
=2.32m
② 氧化沟的设计参数
仅供参考
氧化沟设计可以结合水利负荷、bod负荷、预计的处理率（bod、脱氮和污泥稳定化等）、混合悬浮物固体浓度（一般为3000~8000mg/l)和污泥龄等因素合理甲酸。一般的经验数据是污泥负荷为0.05~0.15kg
bod/(mlss
·d），曝气池的容积负荷0.2~0.48kg
bod/m3，而水力停留时间12~36h和污泥龄10~30d，采用平均进水流浪作为设计流量。在氧化沟设计中除了要考虑传统碳源的去除，还要考虑污水的笑话和污泥的稳定化问题。
氧化沟一般材建设为环状沟渠形，奇屏迷案可谓圆形和椭圆形或长方形的组合，二沉池、厌氧区与缺氧区、好氧区可合建也可分建；氧化沟的渠宽、有效水深视占地面积、氧化沟分组和宝器设备性能等情况而定。一般情况下，曝气转刷式，有效水深h=2.6~3.5m，曝气转盘式，h=3.0~4.5m，表面曝气机，h=4.0~5.0m，当同时配备搅拌设施和鼓风曝气时，水深和适当加大；氧化沟渠的直线长度不小于12m或不小于水面处渠宽的2倍（不包括奥贝尔氧化沟）；氧化沟狂度与曝气器宽度相关；沟渠超高不小于0.5~0.6(表面曝气其设备平台宜高出设计水面1.0~1.2m。
至于氧化沟工艺的设计适用水量，因为氧化沟的主要设计参数负荷值与反应器的额温度。废水的性质和浓度有关，同时考虑其处理效率，都比较大。目前应用的一般在1.0~4.5万t/d。水量很大到的
可以采用多池并联或串联。三沟式氧化沟以邯郸三沟式氧化沟的有关数据为例，以供参考：
根据下列数据设计交替时氧化沟（三沟）：
q=99000m3/d（按3个系列，一个系列设计q1=33000m3/d）；
碱度=280mg/l（以caco3计）；
bod5=130mg/l；
氨氮浓度=22mg/l；
tn浓度=42mg/l；
ss浓度=160mg/l；
最低温度10摄氏度；最高温度15摄氏度。
出水要求如下：
bod5小于15mg/l；
tss浓度小于20mg/l；
氨氮浓度小于2~3mg/l（t=10摄氏度）；
tn浓度小于10~12mg/l（t=10摄氏度）；
tn浓度小于6~8mg/l（t=25摄氏度）；
不设初沉池，处理后的污泥要求适合直接脱水，并要求做到完全硝化；冬天最低水温为5摄氏度。
③ 什么是DE型氧化沟
DE氧化沟是指两个相同容积的氧化沟组成的处理系统。DE型氧化沟为双沟半交替工作式氧化沟系统，具有良好的生物除氮功能。它与D型、T型氧化沟的不同之处是二沉池与氧化沟分开，并有独立的污泥回流系统。而T型氧化沟的两侧沟轮流作为沉淀池。
DE氧化沟内两个氧化沟相互连通，串联运行，交替进水。沟内设双速曝气转刷，高速工作时曝气充氧，低速工作时只推动水流，基本不充氧，使两沟交替处于厌氧和好氧状态，从而达到脱氮的目的。若在DE氧化沟前增设一个缺氧段，可实现生物除磷，形成脱氮除磷的DE型氧化沟工艺。该工艺的运行分为四个阶段，具体如下。
阶段A:污水与二沉池回流污泥均流入缺氧池，经池中的搅拌器作用使其充分混合，避免污泥沉淀，混合液经配水井进入第一沟。第一沟在前一阶段已进行了充分的曝气和硝化作用，微生物已吸收了大量的磷，在该阶段，第一沟内转刷以低转速运转，仅维持沟内污泥悬浮状态下环流，所供氧量不足，此系统处于厌氧状态，反硝化菌将上阶段产生的硝态氮还原成氮气逸出。第二沟的出水堰自动降低，处理后的污水由第二沟流入二沉池。在阶段A的末了时，由于第一沟处于缺氧状态，吸收的磷将释放到水中，因此此沟中磷的浓度将会升高。而第二沟内转刷在整个阶段均以高速运行，污水污泥混合液在沟内保持恒定环流，转刷所供氧量足以氧化有机物并使氨氮转化成硝态氮，微生物吸收水中的磷，因此该沟中磷的浓度将下降。
阶段B：污水与二沉池回流污泥、配水后进入第一沟，此时第一沟与第二沟的转刷均高速运转充氧，进水中的磷与阶段A第一沟释放的磷进入好氧条件的第二沟中，第二沟中混合液磷含量低，处理后污水由第二沟进入二沉池。
阶段C：阶段C与阶段A相似，第一沟和第二沟的工艺条件互换，功能刚好相反。
阶段D：阶段D与阶段B相似，阶段B与阶段D是短暂的中间阶段。第一沟和第二沟的工艺条件相同。两个沟中转刷均高速运转充氧，使吸收磷的微生物和硝化菌有足够的停留时间。但第一沟和第二沟的进出水条件相反。
从上述的运行过程来看，通过适当调节处理过程的不同阶段，则可以得到低浓度的TP和TN的出水。
DE型氧化沟的优点：
⑴由于两沟交替硝化与反硝化，缺氧区和好氧区完全分开，污水始终从缺氧区进入，因此可保持较好的脱氮效果，且不需要混合液内回流系统。
⑵单独设置二沉池，提高了设备的利用率和池体容积的利用率。
⑶同时两沟池体和转刷设备的交替运转均可通过自控程序进行控制运行。
DE型氧化沟的缺点：
⑴DE氧化沟存在氧化沟的沟深较浅，因此占地面积较大。
⑵由于工艺为了满足两沟交替硝化与反硝化的功能需要，曝气设备按照双电机配置，投资和运行费用较高，并且增加了设备投资和运行检修的复杂性。
④ 污水处理厂中氧化沟占总厂80%的大小吗 污水处理工艺
你是说占地抄面积么？还是说造袭价？还是说什么？
从占地面积上来说，应该不至于到80%，现在从绿化的角度来说，基本上很多污水厂都做到30%，就算整个污水厂除了绿化就只有氧化沟的话，也不过占70%。
从造价的角度来说，就更不是拉，虽然氧化沟的占地面积比较大，池子的费用相对较高，但是也不会粘到80%那么的多。
⑤ 奥贝尔氧化沟的机理
简介： 早期氧化沟只是一单沟道的“循环曝气池”，主要用于去除污水中的BOD及进行硝化反应，现已发展形成各种不同的类型，包括卡鲁塞尔型、奥贝尔型、二沟或三沟交替工作型，一体化氧化沟等。随着污染的加剧和水体富营养化问题的出现，许多国家开始控制进入水体的氮和磷排放型量，并制定了较为严格的污水处理厂出水中氮和磷的排放标准。于是，不仅能去除有机物，而且兼具生物除磷脱氮功能的氧化沟工艺应运而生，我们可称之为第二代氧化。奥贝尔氧化沟即为此种新型氧化沟中主要的一种，该工艺在节约能耗、减少占地、抗冲击负荷和高效脱氮等方面显示出优异的性能，越来越多的应用于城市污水处理工程之中，有很好的发展前景。
一、奥贝尔氧化沟工艺的特征
1、奥贝尔氧化一般沟由三个同心椭园形沟道组成，污水由外沟道进入，与回流污泥混合后，由外沟道进入中间沟道再进入内沟道，在各沟道循环达数百到数十次。最后经中心岛的可调堰门流出，至二次沉淀池。在各沟道横跨安装有不同数量水平转碟曝气机，进行供氧兼有较强的推流搅伴作用。外沟道体积占整个氧化沟体积的50%-55%，溶解氧控制趋于0.0mg/L,高效地完成主要氧化作用;中间沟道容积一般为25%-30%,溶解氧控“在1.0mg/L左右,作为“摆动沟道”，可发挥外沟道或内沟道的强化作用；内沟道的容积约为总容积的15%-20%，需要较高的溶解氧值（2.0mg/L左右),以保证有机物和氨氮有较高的去除率。
2、外沟道的供氧量通常为总供氧量的50%左右，但80%以上的BOD可以在外沟道中去除。由于外沟道溶解氧平均值很低，绝大部分区域DO为0.0mg/L,所以，氧传递作用是在亏氧条件下进行的，氧的传递效率有所提高，有一定的节能效果。加之下面将谈到的外沟道内所特有的同时硝化反硝功能，节能效果更为明显。内沟道作为最终出水的把关，一般应保持较高的溶解氧，但内沟道容积最小，能耗相对较低。中沟道起到互补调节作用，提高了运行的可靠性和可控性。奥贝尔氧化沟独特的构造和机理，使之以较节能的方式获得稳定的处理效果。
3、奥贝尔氧化沟具有较好的脱氮功能。在外沟道形成交替的耗氧和大区域的缺氧环境，较高程度地发生“同时硝化反硝化”，即使在不设内回流的条件下，也能获得较好的脱氮效果。
4、奥贝尔氧化沟具有推流式和完全混合式两种流态的优点。对于每个沟道内来讲，混合液的流态基本为完全混合式，具有较强的抗冲击负荷能力；对于三个沟道来讲，沟道与沟道之间的流态为推流式，有着不同的溶解浓度和污泥负荷，兼有多沟道串联的特性，有利于难降解有机物的去除，并可减少污泥膨胀现象的发生。
5、奥贝尔氧化沟采用的曝气转碟，其表面密布凸起的三解形齿结，使其在与水体接触时将污水打碎成细密水花，具有较高的充氧能力和动力效率。通过改变曝气机的旋转方向、浸水深度、转速和开停数量，可以调整供氧能力和电耗水平。尤其是蝶片可以方便的拆装，更为优化运行提供了简便手段。另一方面，由于转碟具有极强的整流和推流能力，氧化沟有效水深可达4米以上，即使因优化控制需要而减少曝气机运行台数时，一般也不会发生沉淀现象这是曝气转碟和奥贝尔沟型所独具的优点。
二、奥贝尔氧化沟的适用范围
奥贝尔氧化沟一般适用于20万立方米/日以下规模的城市污水处理厂，尢其推荐应用于中小规模的城市污水处理厂。
由于奥贝尔氧化沟属于多反应器系统，在一定程度上有利于难降解有机物的去除，且抗冲击负荷能力强，因此，当城市污水中工业废水比例较高时，奥贝尔氧化沟较其他类型氧化沟有更好的适应性。
奥贝尔氧化沟有三个相对独立的沟道，进水方式灵活。在暴雨期间，进水可以超越外沟道，直接进入中沟道或内沟道，由外沟道保留大部分活性污泥，利于系统的恢复。因此，对于合流制或部分合流制的污水系统，奥贝尔氧化沟均有很好的适用性。
三、工艺流程和典型构造
奥贝尔氧化沟典型工艺流程由下图所示：
与其它形式的氧化沟一样，奥贝尔氧化沟也具有工艺流程简单的优点。对于中小规模的城市污水厂，一般可不设初次沉淀池和污泥消化池。悬浮状有机物可在氧化沟内基本得到好氧稳定，这比设初沉池及单独处理初沉污泥要简便经济。当然，合理的工艺流程必须按照实际情况经充分的技术经济比较后确定。
奥贝尔氧化沟的预处理及污泥处理部分的流程与其他活性污泥法处理工艺相似，不再赘述。氧化沟本身的典型构造和流程见下图：
奥贝尔氧化沟通常由三个同心的沟道组成，平面上为圆形或椭圆形。沟道之间采用隔墙分开，隔墙下部设有必要面积的通水窗口。沟道断面形状多为矩形或梯形。隔墙一般使用100-150毫米厚的现浇钢筋混凝土构造。各沟道宽度由工艺设计确定，一般不大于9米。有效水深以4-4.3米为宜。
原污水和回流污泥可进入外、中、内三个沟道，通常均进入外沟道。出水自内沟道经中心岛内的堰门排出，进入沉淀池。当脱氮要求较高时，可以增设内回流系统（由内沟道回流到外沟道），提高反硝化程度。
四、关键设备的选型
奥贝尔氧化沟的预处理和污泥处理所需设备与其他工艺相似，不作详细描述。关键设备是曝气转碟和沉淀池的排泥桥，对其主要构造和性能要求阐述如下：
1、曝气转碟
曝气转碟属转盘类水平推流式表面曝气器，由盘片、水平轴及其两端的滚动轴承、减速机和电动机组组成。每片圆形的曝气转碟由两个半圆形部件组成。每对半圆形部件跨穿水平轴，组成整体的圆片，每个碟片可以独立拆装，便于调节安装密度，使整机达到所需的充氧能力，每米轴长一般装碟片3片至5片。碟片采用聚苯材料注塑或采用玻璃钢压铸而成，其中聚苯材料碟片自重较轻，动力效率较高，国内已有质量很好的合资产品。碟片表面布有梯形凸块，兼有供氧和推流搅拌的功能。水平轴采用厚壁无缝钢管制造，表面作特种防腐处理。驱支装置主要由减速机和电机组成。
曝气转碟的基本性能如下：
曝气转碟直径：1400mm;
适用转速：50-55rpm,经济转速：50rpm;
适用浸没深度：400-530mm,经济浸没深度：500mm;
单盘标准清水充氧能力：0.8-1.6kgO2/kw.h(以轴功率计);
适用工作水深:4-5m;
水平轴跨度：〈=10.0m;
安装密度:<5ds/m。
2、沉淀池排泥桥
奥贝尔氧化沟的污泥浓度（MLSS)较高，运行中一般在4-6克/升，回流污泥必须有较高的含固率。因此，对沉淀池和排泥设备有严格的要求。尤其是排泥设备，必须确保足够的排泥浓度，通常需要特殊的工艺和结构设计。在设备选择时应充分注意这一性能要求，保证实现奥贝尔氧化沟的整体工艺的优势。
五、工程应用
在消化吸收的基础上，中国市政工程华北设计研究院对奥贝尔系统在中国的应用情况、适应性、处理效果、工艺特性与机理等进行了全面、系统的研究，并进行了较大规模实际工程的工艺性能测试与研究工作。同时，已经设计了20余座奥贝尔工艺的城市污水处理厂，其中，三个项目已投入运转，包括北京大兴污水处理厂、山东莱西污水处理厂等，已显示出良好的技术特性。另外，天津国不水设备工程公司和美国合作生产的曝气转碟已经大批量生产，技术性能达到国际同类产品的质量水平，为确保奥贝尔氧化沟工艺和设备的整体优势创造条件。
⑥ AAO形式氧化沟比原版AAO有什么优缺点
一、优点：氧化沟具有出水水质好、抗冲击负荷能力强、除磷脱氮效率高、污泥易稳定、能耗省、便于自动化控制等优点。
二、缺点：
1、污泥膨胀问题。当废水中的碳水化合物较多，N、P含量不平衡，pH值偏低，氧化沟中污泥负荷过高，溶解氧浓度不足，排泥不畅等易引发丝状菌性污泥膨胀。
2、泡沫问题。由于进水中带有大量油脂，处理系统不能完全有效地将其除去，部分油脂富集于污泥中，经转刷充氧搅拌，产生大量泡沫。
3、污泥上浮问题。当废水中含油量过大，整个系统泥质变轻，在操作过程中不能很好控制其在二沉池的停留时间，易造成缺氧，产生腐化污泥上浮。
4、流速不均及污泥沉积问题。在氧化沟中，为了获得其独特的混合和处理效果，混合液必须以一定的流速在沟内循环流动。一般认为，最低流速应为0.15m/s，不发生沉积的平均流速应达到0.3~0.5m/s。氧化沟的曝气设备一般为曝气转刷和曝气转盘，转刷的浸没深度为250~300mm，转盘的浸没深度为480~ 530mm。与氧化沟水深（3.0~3.6m）相比，转刷只占了水深的1/10~1/12，转盘也只占了1/6~1/7，因此造成氧化沟上部流速较大（约为0.8~1.2m，甚至更大），而底部流速很小（特别是在水深的2/3或3/4以下，混合液几乎没有流速），致使沟底大量积泥（有时积泥厚度达1.0m），大大减少了氧化沟的有效容积，降低了处理效果，影响了出水水质。
⑦ 什么是氧化沟污水处理法
氧化沟是活性污泥法的一种变型，其曝气池呈封闭的沟渠型，所以它在水力流态上不同于传统的活性污泥法，它是一种首尾相连的循环流曝气沟渠，污水渗入其中得到净化。氧化沟工艺以其经济简便的突出优势已成为中小型城市污水厂的首选工艺，同时在部分畜禽养殖污水好氧处理中得到应用。其工艺流程见下图：
一般在畜禽养殖污水处理中主要设计参数为：
水力停留时间：20～40小时；
污泥龄：一般大于20天；
有机负荷（BOD5）：0.05～0.15千克/[千克（活性污泥）?天]；
容积负荷（BOD5）：0.2～0.4千克/（米3?天）；
活性污泥浓度：2000～6000毫克/升；
沟内平均流速：0.3～0.5米/秒。
⑧ Orbal氧化沟的适用范围是什么
奥贝尔氧化沟一般适用于 20 万立方米/日以下规模的城市污水处 理厂，尢其推荐应用于中小规模的城市污水处理厂。 由于奥贝尔氧化沟属于多反应器系统，在一定程度上有利于难降 解有机物的去除，且抗冲击负荷能力强，因此，当城市污水中工业废 水比例较高时，奥贝尔氧化沟较其他类型氧化沟有更好的适应性。 奥贝尔氧化沟有三个相对独立的沟道，进水方式灵活。在暴雨期 间，进水可以超越外沟道，直接进入中沟道或内沟道，由外沟道保留 大部分活性污泥，利于系统的恢复。因此，对于合流制或部分合流制 的污水系统，奥贝尔氧化沟均有很好的适用性。
⑨ 在计算氧化沟容积的时候，有个公式Vd/V=0.2，这个公式是哪里来的，意思是缺氧池占曝气池的比例为0.2，我
建议楼主去查室外排水设计规范，这个比较权威。根据规范计算。另外可以看看氧化沟的设计规程
⑩ 卡鲁塞尔氧化沟和奥贝尔氧化沟的区别是什么
奥贝尔氧化沟工艺特点：
奥贝尔氧化沟属活性污泥法中的延时曝气法，沟体通常由三个同心椭圆形沟道组成，污水与回流污泥混合后，由外沟道进入，再依次进入中沟和内沟，在各沟道内循环数十到数百次，最终出水至二沉池。各沟道内安装有数量不等的转碟曝气机，以进行充氧及推流搅拌作用。
与普通氧化沟相比，奥贝尔氧化沟可看作是由外沟、中沟和内沟串联的一种多级氧化沟：
外沟道的功能主要是高效完成碳源氧化、反硝化及大部分硝化，容积通常占氧化沟容积的50%～55%，可去除80%左右的有机物，溶解氧浓度一般在0mg/l～0.5mg/l之间，在沟道内形成交替耗氧和大区域的缺氧环境，可较高程度地同时进行“硝化和反硝化”，脱氮效果明显，氨氮的去除率可高达90%；同时，由于沟道中大部分区域溶解氧在0mg/l～0.5mg/l之间，氧传递作用是在氧亏条件下进行的，氧的转移速率有所提高，节能效果明显。
中沟道是联系外沟与内沟的过渡段，进行互补调节，进一步去除剩余的有机物及继续完成氨氮硝化，并可充分发挥外沟道或内沟道的强化作用，有利于保证系统运行的可靠性，中沟道容积一般占25%～30%，溶解氧浓度控制在1.0mg/l左右。
内沟道主要是为了确保氧化沟出水水质，溶解氧浓度约在2.0mg/l左右，以保证有机物和氨氮较高的去除率，同时保证出水带有足够的溶解氧进入二沉池，抑制磷的释放。内沟道容积约占氧化沟总容积的15%～20%。
从奥贝尔氧化沟三个沟的溶解氧分布来看，外沟、中沟、内沟的溶解氧呈0—1—2mg/L的梯度分布，其中，仅内沟道的溶解氧值要求较高，与普通氧化沟要求（2mg/L）一致，外沟及中沟的溶解氧均低于普通氧化沟要求。由于氧的转移速率随混合液溶解氧浓度的降低而提高，故在奥贝尔氧化沟的外沟及中沟中，氧的转移速率将高于普通氧化沟，这样充氧量可相应减少，这就决定了奥贝尔氧化沟较普通氧化沟更为节能，一般约节省能耗15%～20%。因此，在设计奥贝尔氧化沟时，应充分结合工艺特点，科学合理地计算充氧量。