『壹』 卡特挖掘機動作無力緩慢的故障怎麼分析解決
液壓挖掘機有時會出現整機工作無力、動作緩慢的現象，我們分析其主要原因是液壓系統出現了故障。
1、主泵壓力偏低
挖掘機採用雙聯斜盤式軸向變數柱塞泵。正常情況下，主泵輸出油壓≥30MPa。如果主泵的柱塞與缸體之間或者缸體的端面與配流盤之間的磨損量超過標准(柱塞與缸體之間的間隙應小於0.02mm，缸體端面與配流盤之間的接觸面積應不低於90％)，就會造成主泵輸出壓力偏低，反映到機械的工作裝置，就會出現整機工作無力的現象。
2、主泵輸出流量控制閥組有故障
以主泵與發動機的功率達到最佳匹配、充分發揮發動機的作用為前提，該機主泵的輸出流量是隨著發動機功率的變化而變化的。如果用於調節主泵輸出流量的控制閥組出現了故障，如PLS反饋迴路堵塞、LS閥閥芯卡死、PC閥閥芯卡死或PC—EPC電磁閥內部線圈被燒壞等情況，都會造成主泵始終處於一種流量不變的狀態。如果主泵一直處於小流量狀態，機器在工作時就會無力、動作緩慢。
同樣，如果直接控制主泵流量變化的主泵的斜盤、伺服活塞等零件被卡死，那麼主泵的輸出流量也不會變化。
3、減壓閥輸出的控制壓力偏低
正常情況下，減壓閥能夠將主泵的輸出油壓降低並穩定在3、3MPa，形成控制油壓。如果因油質太臟而使減壓閥上的錐形閥芯關閉不嚴，就會導致減壓閥的輸出壓力低於3、3MPa。這時，無論操作手柄怎樣動作，控制油壓始終偏低，各種工作裝置的主控制閥的閥芯移動量偏小，從而導致流向工作裝置的流量也偏小，造成整機無力。
4、主溢流閥的溢流壓力偏低
主溢流閥將整個液壓系統的最高壓力限定在32、5MPa，對於超過此值的高壓，主溢流閥將開啟卸壓，以保護系統不受損壞。如果因油質不良而將主溢流閥閥芯上的小孔堵塞而導致閥芯常開，或者主溢流閥的設定溢流壓力偏低，都會造成實際溢流壓力偏低，即系統壓力偏低。
5、卸荷閥有故障
當駕駛員啟動發動機並將操作桿置於空擋時，主泵輸出液壓油通過卸荷閥直接返回油箱，卸荷壓力為3MPa。如果因油質太臟而使卸荷閥閥芯關閉不嚴，當機器作業時，主泵的輸出油會經過卸荷閥直通油箱，致使系統建立不起高壓；同樣，如果卸荷閥上用於阻隔PlS壓力油與油箱接通的0形密封圈損壞時，也會導致主泵液壓油直接流回油箱。
6、LS旁通閥有故障
LS旁通閥可通過閥體上的兩個小孔(輕微)泄漏掉一部分LS迴路上的P15壓力油，以增加機器操作的柔和性。如果閥體上的o形密封圈損壞，PL5壓力油就會直接與油箱相通，從而間接導致卸荷閥常開，造成各工作裝置動作無力、緩慢。
總之，挖掘機若出現整機工作無力，很大程度上可歸因於液壓油的油質不良。所以，按時更換液壓油濾芯(規定為每500h更換一次)和注意監控液壓油油質(粘度、流動性及有無懸浮物等)，就成為避免或減少此類故障的關鍵。
『貳』 卡特液壓挖掘機液壓系統有哪些基本類型與特點
盡管目前液壓挖掘機的液壓系統種類繁多，從功能上看各有特點，但從液壓挖掘機的工作特點和基本控制要求出發，可以歸納出一些基本類型和特點，並從中總結出液壓挖掘機液壓系統的發展思路，為進一步理解和掌握復雜的液壓挖掘機液壓控制系統打下基礎。
液壓挖掘機液壓系統一般按主油泵的數量、功率調節方式和迴路的數量來分類。按液壓泵特性，液壓挖掘機採用的液壓系統大致上有定量系統、變數系統和定變數混合系統等三種類型。
(1)定量系統
液壓挖掘機定量系統採用定量泵為液壓系統提供壓力油。系統中泵的輸出流量恆定，不能隨外負荷的變化而使流量作相應的變化。通常依靠節流來調節速度。根據定量系統中油泵和迴路的數量及組合形式，分為單泵單迴路、雙泵單迴路定量系統、雙泵雙迴路定量系統及多泵多迴路定量系統等。
液壓挖掘機在作業過程中，外負載是隨作業工況不斷變化的，發動機功率只能按最大負載壓力和作業速度來確定。一般情況下，單泵定量系統的平均負荷為最大負荷的60%左右，所以發動機的功率平均只用了約60%。因流量恆定，當負荷發生變化時，不能通過改變流量來改變作業速度。為了獲得不同的作業速度,常依靠多路閥來進行節流調節，其結果是發熱量大，功率浪費嚴重。
定量系統在小型液壓挖掘機上應用較多，主要原因是：定量泵結構簡單，價格低，工作可靠；由於定量泵經常在非滿負荷下工作，其壽命比變數泵相對長一些；由於定量系統流量固定，執行元件的速度也穩定，工作裝置的軌跡容易控制。其缺點是在復合動作時，各機構工作速度大大降低。
①單泵單迴路定量系統圖2-39為某0。2m3懸掛式挖掘機單泵單迴路定量系統。該機前部裝載，後部挖掘，但兩種作業不能同時進行。系統中各分配閥並聯，可以實現復合動作。為了防止系統過載，設置了安全溢流閥2。在裝載斗動臂油缸5、挖掘斗動臂油缸16、斗桿油缸17大腔和回轉馬達15的管路上安裝了過載閥，以防止液壓元件過載損壞。
各分配閥的進油路都設有單向閥，當復合動作時，不會因工作裝置自重等因素引起動作間的相互干擾。
②雙泵雙迴路定量系統國產某型履帶式液壓挖掘機採用雙泵雙迴路定量開式系統。
全液壓挖掘機的液壓系統為雙泵雙迴路定量系統。系統中所用的是斜軸式徑向柱塞泵。它有兩個出油口，相當於A，B兩台泵供油，其流量為328L/min。A泵輸出的壓力油進入多路閥組工(帶合流閥5)驅動回轉馬達18，鏟斗缸22和輔助缸20動作，並經中央回轉接頭驅動右行走馬達17。泵B輸出的壓力油進入多路閥組Ⅱ(帶限速閥10)驅動動臂缸19，斗桿缸21，並經過中央回轉接頭驅動左行走馬達16和推土缸15。每組多路閥中的四聯換向閥組成串聯油路。
a。系統工作循環分析。根據挖掘機的作業要求,液壓系統應完成挖掘,滿斗提升回轉,卸載和返回工作循環。該工作循環由系統中的一般工作迴路實現。
(a)鏟斗挖掘。通常以鏟斗缸或兩者配合進行挖掘,必要時配以動臂動作:操縱多路閥組I中的換向閥3處於右位,這時油液的流動是:進油路A泵一換向閥l,2的中位一換向閥3右位一鏟斗缸22大腔。回油路:鏟斗缸22小腔一單向節流閥25換向閥3右位一換向閥4中位一合流閥5右位一多路閥組Ⅱ一限速閥10右位一背壓閥12-散熱器13濾油器14-油箱。此時鏟斗缸活塞伸出,推動鏟斗挖掘。或者同時操縱換向閥3,7使兩者配合進行挖掘。必要時操作換向閥6,使處於右位或左位,則B泵來油進入動臂缸19的大腔或小腔,使動臂上升或下降以配合鏟斗缸和斗桿缸動作,提高挖掘效率。
(b)滿斗提升回轉。操縱換向閥6處於右位,B泵來油進入動臂缸大腔將動臂頂起,滿斗提升;當鏟斗提升到一定高度時操縱換向閥1處於左位或右位,則A泵來油進入回轉馬達18驅動馬達帶轉台轉向卸土處。完成滿斗回轉主要是動臂和回轉馬達的復合動作。
(c)卸載。操縱換向閥7控制斗桿缸,調節卸載半徑;然後操縱換向閥3處於左位,使鏟斗缸活塞回縮,鏟斗卸載。為了調整卸載位置還要有動臂缸的配合。此時是斗桿缸和鏟斗復合動作,兼以動臂動作。
(d)返回。操縱換向閥工處於右位或左位,則轉台反向回轉。同時操縱換向閥6和7使動臂缸和斗桿缸配合動作,把空斗放到挖掘點,此時是回轉馬達和動臂或斗桿復合動作。
b。主要液壓元件在系統中的作用。
(a)換向閥4控制的輔助液壓缸20供抓鬥作業時使用。
(b)為了限制動臂、斗桿、鏟斗因自重而快速下降,在其迴路上均設置了單向節流閥23、24、25。
(c)整機行走由行走馬達16、17驅動。左右馬達分別屬於兩條獨立的油路。如同時操縱換向閥8和2使處於左位和右位,左右馬達16、17即正轉或反轉,且轉速相同(在兩條油路的容積效率相等的情況下)。因此挖掘機可保持直線行駛。若使用單泵系統,則難以做到(在左右馬達行駛阻力不等的情況下)。
(d)在左、右行走馬達內設有電磁雙速閥,可獲得兩擋行走速度。一般情況下,行走馬達內部兩排柱塞缸並聯供油,為低速擋;如操縱電磁雙速閥,則成串聯供油(圖示位置),為高速擋。
(e)系統回油路上的限速閥10在挖掘機下坡時用來自動控制行走速度,防止超速滑坡。在平路上正常行駛或進行挖掘作業時,因液壓泵出口油壓力較高,高壓油將通過梭閥11使限速閥10處於左位,從而取消回油節流。如在下坡行駛時一旦出現超速現象,液壓泵輸出的油壓力降低,限速閥在其彈簧力的作用下又會回到圖示節流位置,從而防止超速滑坡。
(f)該機在挖掘作業時,常需動臂缸與斗桿缸快速動作以提高生產效率。為此在系統中增加了合流閥5。合流閥在圖示位置時,泵A,B不合流。當操縱合流處於左位時A泵輸出的壓力油經合流閥5的左位進入多路閥組Ⅱ,與B泵一起向動臂缸和斗桿缸供油,以加快動臂和斗桿的動作速度。
(g)在兩組多路閥的進油路上設有安全閥以限制系統的最大工作壓力。在各液壓缸和液壓馬達的分支油路上均設有過載閥以吸收工作裝置的沖擊能量。
c。低壓迴路。該型液壓挖掘機除了主油路外,還有如下低壓油路。
(a)背壓油路(或補油油路)。由系統迴路上的背壓閥所產生的低壓油(0。8～lMPa)在制動或出現超速吸空時,通過雙向補油閥26向液壓馬達的低油腔補油,以保證滾輪始終貼緊導軌表面,使馬達工作平穩並有可靠的制動性能。
(b)排灌油路。將低壓油經節流閥減壓後引入液壓馬達殼體,使馬達即使在不運轉的情況下殼體內仍保持一定的循環油量。其目的,一是使馬達殼體內的磨損物經常得到沖洗;二是對馬達進行預熱,防止當外界溫度過低時由主油路通人溫度較高的工作油液以後引起配油軸及柱塞副等精密配合局部不均勻的熱膨脹,使馬達卡住或咬死而發生故障(即所謂的"熱沖擊")。
(c)泄油迴路。該油路將多路換向閥和液壓馬達的泄漏油液用油管集中起來,通過五通接頭和濾油器流回油箱。該迴路無背壓,以減少外漏。液壓系統出現故障時,可通過檢查泄漏油路濾油器,判定是否屬於液壓馬達磨損引起的故障。
該液壓系統在回油路設置了強制式風冷式散熱器和濾油器,使回油得到冷卻和過濾,以保證挖掘機在連續工作狀態下油箱內的油溫不超過80度。
『叄』 卡特挖掘機配件大全都包含哪些部件
卡特挖掘機配件泛指能組成完整挖掘機的零部件，工業上常指易損件或根據施工要求的可拆卸件。卡特挖掘機配件都包含的部件：
①標准大小臂，挖掘機加長臂，加長大小臂（含兩節式加長臂和三節式加長臂,後者即拆樓臂）；
②標准鏟斗，岩石斗，加強斗，水溝斗，柵格鬥，篩網斗，清潔斗，傾斜斗，拇指斗，梯形斗；
③斗鉤，旋轉液壓抓鬥，液壓抓爪，抓鉗器，抓木器，機械式抓爪，快換接頭,鬆土器；
④挖掘機快速連接器,挖掘機油缸,破碎錘,液壓剪,液壓夯,震動錘,斗齒,齒座,履帶,托鏈輪,支重輪；
⑤發動機，液壓泵、分配閥、中心回轉、回轉支承、行走驅動、駕駛室、操縱閥、溢流閥、主控多路閥等；
⑥電器件，包括：啟動馬達電腦板，自動加油馬達，操作桿總成，顯示屏，油門拉線，電磁閥，肖，喇叭按鈕，繼電器，儀錶板，保險片，監控器，控制面板，空調壓縮機，全車線束，吸油泵，調速器，連接器，計時器，插頭，預熱電阻，保險器，作業燈，保險絲柴油表，喇叭總成，控制器，開關，磁力開關，液壓泵壓力開關，機油壓力開關，熄火開關，點火開關，感應器，水溫感應器，機油感應器，柴油感應器，自動油門馬達感應器，感測器，單腳感測器，角度感測器，轉速轉感器，壓力感測器；
⑦底盤件：包括;引導輪，托鏈輪，支重輪，驅動齒，鏈條，鏈通，鏈銷，斗軸，四輪一帶，鏈軌總成，引導輪支架，回轉支承，履帶，橡膠履帶，履帶總成，履帶板，漲緊裝置，漲緊油缸座，漲緊油缸，萬向十字軸，鏈板螺絲，大彈簧，鏈板，鏈節，護鏈架，底護板；
⑧液壓件：主油封，修理包，O型圈，水泵修理包，破碎錘修理包，分配閥修理包，液壓泵修理包，回轉泵修理包，油缸修理包，行走馬達修理包，液壓油缸，活塞，中臂油缸，鏟斗油缸，缸筒，張緊油缸，活塞桿，大螺母，大臂油缸。
卡特挖掘機配件主要有兩部分組成：機械配件和電子配件。
1、機械配件是純機械部分，來提供動力支持，主要有液壓泵、抓鬥、大臂、履帶、發動機等。
2、電子配件是挖掘機的驅動控制部分，用來驅動機械部件進行合理工作，主要有電腦版、液壓流量控制器、角度感測器、柴油表、保險絲、點火開關、吸油泵等。
機械部件和驅動控制部分是相輔相成的，利用電控部分來驅動和協調各機械部件有效不問的工作，機械部分的情況通過電子部件反饋給電控部件，進而更有效的協調挖掘機的工作，達到其最高的工作效率。
以上所列卡特挖掘機配件零部件的製作工序通常包括開模、鑄造（鍛造）、車、銑、鑽、成型、焊接、打磨、噴砂、噴塗、組裝等流程。
卡特挖掘機配件屬專用行業設備配件，需要專用設備才能高效率、高質量的進行作業，如：數控等離子切割機、坡口銑邊機、卷板機、焊接變位機、鏜床、鑄造（鍛造）設備、熱處理設備等。
『肆』 卡特挖掘機柴油機搗碎活塞故障的主要原因是什麼
柴油機工作時，活塞頂與氣門相碰是引起活塞頂被搗碎的主要原因.。由於此因，易使氣門在頭部或安裝鎖片的細頸處折斷，進而造成氣門竄入氣缸內。此時若不及時停機，危害極大，除了能導致的故障外，還能將活塞裙部擠裂(見氣門頭部的斷裂是氣門損壞的一種形式，它多發生在頭部向桿部過渡的部位，即熱負荷最大的位置。而氣門桿部鎖片細頸切槽處斷裂，是其損壞的又一種形式。導致此狀況的出現，不僅僅是由於材料的高溫強度不足所致。實踐證明，氣門和配氣機構參數選擇不當，以及裝配不良也會導致這種斷裂現象的發生。因此，引起活塞被搗碎的具體原因很多，但經驗歸納認為常見的一些原因多為以下幾個方面：
(1)氣門鎖片脫落氣門鎖片自動脫落，一般是由於氣門搖臂而引起。通常，有以下幾種可能：
1)氣門鎖片的外圓錐面與氣門彈簧上座的內錐孔配合不好,，以致氣門組件安裝後，氣門桿沉人彈簧上座內或伸出不足，造成氣門搖臂頭與氣門彈簧上座接觸，即有可能引起氣門鎖片在使用中自動脫落。
2)拆裝混亂、互不配套.。製造氣門鎖片時，通常鎖片的內外錐面是以一個基準面加工的。因而零件的同心度較高，且無互換性。如果在維護中拆裝混亂，且以後又任意選用裝配，其結果必然破壞了配合精度，使氣門鎖片與氣門桿不能良好配合。
(2)氣門導管嚴重磨損或安裝不當氣門導管嚴重磨損，超過極限值，氣門座雖經過鉸磨卻難以保證氣門桿與氣門導管同心。氣門搖臂工作時，工作面呈弧線運動作用於氣門尾端，迫使氣門小頭尾端向氣門搖臂座方向傾斜，氣門大頭則向另一端傾斜，氣門桿身緊靠氣門導管下方，直至氣門最後被折斷。氣門導管磨損量越大，氣門桿所受的內折力也隨之增加，因而也越容易折斷。
氣門導管的更換，往往是在導管內徑與氣門桿外徑配合間隙過大的情況下才進行的。.安裝氣門導管時，若用手錘直接將氣門導管打入座孔中，則其內徑常由於錘擊而變形，破壞與氣門桿的配合間隙，易引起氣門桿咬死在氣門導管內。當氣門在開啟狀態下卡死在活塞上行時，就會劇烈地敲擊氣門頭部。經過反復敲擊，即易引起氣門桿彎曲。進一步發展下去，即有可能在活塞上行時，使氣門桿或頭部被活塞頂斷落人氣缸內。而活塞頂部，此時則有被搗碎的現象發生。
同樣道理，氣門導管壓人氣缸蓋導管孔後，應該仍有一段伸出氣缸蓋上平面。以485柴油機為例，進氣門導管要求伸出lOmm，排氣門導管伸出15mm。X4105柴油機進、排氣門導管，則要求伸出19mm。若氣門導管裝入深度過深，則氣門升起時氣門彈簧座或氣門鎖片就容易碰到氣門導管下端，因而造成氣門掉入氣缸的可能性就大大地增加。所以，氣門導管與氣缸蓋導管孔的過盈配合，一般以採用壓入法為好。若擬錘入時，應在氣門導管的被錘處墊以銅棒或木塊。
(3)氣門搖臂及襯套嚴重磨損以495柴油機為例，進氣搖臂圓弧面若嚴重磨損，呈傾斜形的圓凹坑。與此同時，氣門搖臂襯套的磨損量也超過極限規定值。這樣必然導致氣門小頭有可能卡滯在氣門搖臂圓弧面的凹坑內，並使氣門桿受到彎矩作用。加之襯套松曠，正常傳動被破壞，經過多次循環應力的作用，就易引起氣門桿的折斷。
(4)氣門座圈脫落更換氣門座圈時，必須使氣門座圈與氣缸蓋的座孔保持一定的過盈配合值。以485柴油機為例，進氣門沒有氣門座圈，直接與氣缸蓋上的氣門座相配合。而排氣門座圈是用硅鉻鋼製成，過盈值為0.073~0.125mm。安裝時要求將氣缸蓋在機油中加熱至80～1000C，並將排氣門座圈經固體二氧化碳或其他乾冰低溫冷卻後，才可迅速壓入氣缸蓋座孔內。其目的在於使座圈的外徑因受冷而收縮變小，減小裝配時的過盈量，從而避免配合表面擦傷拉毛。有些維修人員若因無化工葯品將座圈收縮，且又不將氣缸蓋加熱，而僅採用加大過盈量，而後將氣門座圈在常溫下敲壓入座孔內，即有可能發生氣門座圈脫落，打爛活塞事故的發生。
『伍』 卡特柴油機活塞環有哪些更換方法
柴油機在修理或更換活塞環時，可根據以下程序進行。
(1)確定更換時機不適時地更換活塞環，會加速柴油機的磨損、縮短使用壽命以及影響柴油機的動力性和經濟性。為此正確掌握換環時機，應考慮以下幾個因素。
1)氣缸和活塞環的磨損程度使用經驗表明，活塞環的磨損比氣缸的磨損快。因此，除大修時更換活塞環外，在兩次大修之間，氣缸最大磨損每lOOmm缸徑達0.18~0.22mm時，或相當於活塞環的端隙超過2mm時，即應更換活塞環。
2)柴油機的動力性和經濟性下降例如氣缸壓力降低，柴油和機油消耗量顯著增加時，也應考慮更換活塞環。通常為了查明氣缸壓力不足是否因活塞環工作不良而造成的，可做如下檢查:
將要判斷的氣缸，加入一些清潔的機油。如果氣缸壓力明顯增強，說明活塞環工作不良。反之，則說明與活塞環無關。
柴油機機油加註口排出廢氣，用斷缸法進行判斷時，若某缸供油切斷後，從機油加註口內排出的廢氣明顯減少，或沒有廢氣排出，則說明活塞環工作不良。反之，則與活塞環無關。
3)活塞環斷裂損壞。
(2)選配當活塞環磨損後，可以換用加大尺寸的活塞環與活塞、軸瓦一樣，活塞環的修理尺寸每加大0.25mm為一級。但經常使用的修理尺寸只有兩級，即0.25mm和0.5mm。當氣缸磨損到一定程度後，通常都採用更換氣缸套和活塞的辦法進行修理。這時，應使用標准活塞環。
此外，為了確保活塞環與活塞環槽、氣缸的良好配合，在活塞環選配中還應該及時檢查以下內容:
1)端隙端隙是活塞環位於氣缸內，在開口處呈現的間隙(俗稱「開口間隙」)。檢查端隙時，將活塞環放人氣缸中，用活塞頂部將其向氣缸內推進，使活塞環的平面與氣缸口面平行，然後用塞尺(俗稱「厚薄規」)測量環口處間隙。端隙過大時，應重新選配活塞環。端隙過小時，應對環口的一端加以銼修。銼刀銼修時，應注意環口平整，銼後外環口應去掉毛刺，以防環口刮傷氣缸。
檢查端隙時，應注意的一點是必須在氣缸最小直徑處測量，不能在氣缸磨損量最嚴重的上部檢查，以免活塞環行至最小位置時卡住。也不能在活塞行程區域以外檢查，否則會使活塞環在工作中端隙過大。
2)側隙側隙是活塞環在槽內的上下間隙，此值過大影響密封性，過小將會使環卡死在槽內。側隙的經驗檢查法，是將環放入環槽內能運動自如又無松曠感為宜。側隙過大，應另選。過小,可在平板上墊細砂布研磨環的平面，但不允許加寬活塞環槽。
3)背隙它是指環裝入氣缸時，環的背面與活塞環槽底之間的間隙。背隙過大影響密封性，過小則環易卡死。由於此間隙難以直接測量，故此通常以環槽府與環的徑向厚度之差來表示。推薦參考值為0~0.75mm，一般經驗檢查法是將環放人環槽內，低於槽岸即可。
4)漏光度檢查漏光度時應將環平放在氣缸內，在環的下邊放一個燈泡，上面用一塊蓋板蓋住環的內圓。用查看透光的方法，檢查活塞環與氣缸壁的密封情況。通常對其要求是：第一、三道環不許漏光，第二道環允許有象針尖大的斷續漏光。
5)彈性實踐證明，活塞環的彈力對柴油機排氣管是否噴機油有著重要的影響。
檢查活塞環彈力的強弱，可用專用的彈簧試驗器檢查，也可用對比法進行。此時可將舊活塞環和新活塞環直立在一起，用手從上面加壓力。如果舊環口相遇，而新環口還有相當的間隙，就表示舊環彈力差。
(3)安裝活塞環的裝配順序是先裝油環，最後裝第一道氣環。以WD615柴油機為例，活塞環有三道。第一道氣環由於上環面有一凹槽，裝配時不易裝錯。油環沒有上下之分，因此也不致裝錯。值得注意的是第二道氣環，雖然其外環面為錐形，但是由於錐面十分小，用肉眼根本無法識別，一般看來很象一個矩形環，因而容易裝錯。第二道氣環應錐角朝下安裝，起刮油作用。如果裝反，即會適得其反。為了引起注意，第二道氣環的上環面列印有「TOP」或其他字母的標記，裝配時該面應朝上裝配。6110柴油機也是如此，安裝活塞環時要把第一道氣環上帶有「RN」標志的面朝上，第二道氣環上標有「R」的面朝上。油環為帶螺旋襯簧的組合環，裝配時先打開襯簧的搭口，裝入環槽後，使搭口接合再把外圈套在螺旋襯簧上，並使外圈開口與襯簧搭口錯開1800。
『陸』 卡特329提升器怎樣調試，提大臂太慢
1 出現類似故障後,先檢查挖機柴油油路有沒有阻塞?卡特60-7挖掘機提大臂轉速回下降
2 如果柴答油油路沒有阻塞,接著檢查挖機調速器的油量補償機構有沒有故障?挖機提大臂速度慢
3 有故障則維修,如果沒有故障,就進一步檢查挖機大泵壓力值是不是在規定的范圍之內?補充:挖機大泵壓力值可在挖機電腦上看見,如果沒有可以用壓力表檢測壓力值.卡特60-7挖掘機提大臂轉速下降
4 如果泵壓力不在規定的范圍之內,就需要調整,從而排除卡特60-7挖掘機提大臂轉速下降故障.
5 如果泵壓力值正常,則檢查挖機分配閥有沒有磨損?卡特60-7挖掘機提大臂轉速下降
『柒』 卡特挖掘機柴油機活塞燒熔的主要原因是什麼
活塞燒熔故障，在柴油機使用中時有發生。當某一個氣缸發生活塞燒熔時，該缸即會不工作。因此該缸的排氣支管不會有工作溫度，而導致整機產生的現象則是排氣管冒白煙，工作無力，溫度上升很快。
活塞燒熔的位置，通常在活塞頭部或裙部。究其原因，不外乎下列幾點。
(1)某缸噴油器噴油壓力過大，且供油時間也過早此時，將導致此缸的活塞處於提早爆燃，並在高壓、高速、高溫惡劣條件下工作。造成活塞局部高溫，熱應力集中。因而活塞抗壓、抗溫、抗熱負荷及抗疲勞性能強度降低，活塞頂部因過熱而超過材料熔化溫度，即會導致燒熔現象的出現。
(2)柴油機溫度過高，活塞得不到良好的潤滑，引起干摩擦而導致活塞燒熔。
(3)活塞與氣缸套之間配合間隙過小，導致活塞燒熔。
(4)活塞銷孔與活塞銷配合過緊，導致活塞燒熔。
目前工程機械柴油機大多採用全浮式活塞銷，這種活塞銷冷態時在活塞孔里不轉動，只有連桿小頭銅套與銷在回轉。熱態時活塞銷孔膨脹，活塞銷可以轉動。柴油機大修時往往要進行活塞銷孔鉸配作業，如果此項工藝草率從事，就難免使活塞銷孔達不到精度要求。當柴油機升溫使活塞溫度達到頂點時，活塞銷孔的膨脹還不能給銷留出回轉的餘地，活塞銷在其銷孔內就不能轉動。當活塞與連桿組合時，由於活塞銷孔過緊或不同心，活塞銷第二次進入活塞時不可避免地使活塞座孔伸長而變形。由於活塞變形或銷在孔內不轉，使活塞熱膨脹異常。再加上裝配時不合理地敲擊活塞銷，使活塞圓度、活塞裙部受力面等都失去了應有的標准。氣缸高溫狀態下，活塞裙部推力面的兩邊凸出面與氣缸壁首先接觸，形成單位面積摩擦系數增高，最後活塞表面層金屬硫化，活塞摩擦面受到破壞。
(5)氣缸套散熱效果差以6102柴油機為例，柴油機氣缸套與氣缸套承孔之間在維修時為了使它們之間更緊密結合，而在氣缸套外緣周圍塗上一層厚厚的強力膠水。即會造成氣缸套因散熱效果差，而致活塞燒熔。
這是因為該柴油機採用的是乾式氣缸套，壁極薄，其外緣表面不直接與冷卻水接觸。但相對於氣缸體來說，氣缸套承孔與氣缸套的冷卻水腔之間由於存在一定的厚度，故此其導熱性也就較差。
由於活塞在工作狀態時，溫度很高。而活塞溫度的熱量是通過活塞環傳給氣缸套的，再經氣缸套傳給冷卻水，而達到冷卻活塞的目的。而氣缸套因外緣周圍有一層厚厚的膠塊，且這些膠塊導熱性能相當差，不能把工作時活塞的熱量通過氣缸套傳給冷卻水。這樣一來，便有可能使活塞失去冷卻基礎，膨脹率增大，導致活塞與氣缸壁產生強烈摩擦。同時活塞溫度隨著柴油機的氣缸溫度增高而增高，使活塞不能冷卻而產生熱疲勞，最終導致活塞燒熔粘缸。
『捌』 卡特挖掘機活塞偏缸的檢查方法是什麼
所謂活塞偏缸，就是曲軸連桿組件裝配後，活塞在任一位置時的軸線在柴油機縱向平面上的投影。相對氣缸軸線前後傾斜，或者說柴油機在運轉中，活塞在氣缸內作偏於一側的不正常運動。
活塞偏缸，是柴油機裝配與使用過程中經常遇到的問題。而且它對柴油機正常工作的影響很大，會加速活塞、活塞環、連桿軸瓦以及氣缸的磨損。導致活塞偏缸的常見原因多為以下幾點:
1)鏜缸不當，引起氣缸軸線和曲軸中心線不相垂直，或氣缸中心線偏離曲軸中心線。
2)活塞銷座孔鉸削不正。
3)鉸削連桿襯套時，與連桿軸瓦孔中心線不平行，或由於連桿彎曲、扭曲、扭彎並存等。
4)磨削曲軸時，連桿軸頸出現錐形，或是連桿軸頸中心線與曲軸主軸頸中心線不平行。
5)曲軸箱和曲軸主軸孔配合不當，使曲軸中心線與氣缸中心線不垂直。
6)曲軸彎曲。
檢查活塞的偏斜量時，首先將沒有安裝活塞環的活塞分別裝入各缸，並按規定扭矩擰緊各個連桿軸瓦螺母。這時先檢查一下連桿小頭端面，與活塞銷座端面之間的距離應不小於規定數值。若距離過小，則是由於氣缸中心線產生偏移所致。然後轉動曲軸，分別在活塞的上、下止點及氣缸中部，檢查各缸活塞頭部前後與氣缸的配合間隙是否相等，這時，可能出現以下幾種情況:
1)所有活塞在上、中、下各部位向同一方向偏斜，此時說明是由於曲軸中心線與氣缸中心線垂直度超差所致。
2)若有一個或幾個活塞在上、中、下各部位向同一方向歪斜，則是由於連桿彎曲使連桿大、小頭中心線不平行，或是由於活塞中心與活塞銷中心線垂直度超差所致。
3)若在氣缸上、中、下各部位，活塞向不同方向歪斜，則可能有以下兩種情況：一是活塞在上止點(或下止點)位置改變歪斜方向，則是由於曲軸連桿軸頸圓柱度超差造成的；另一是活塞在氣缸中部位置改變歪斜方向，則是由於曲軸連桿軸頸中心線與主軸中心線不在同一平面內，或因連桿扭曲、連桿小頭孔歪斜等原因，引起的連桿大、小頭孔中心線不在同一平面內所致。
需要指出的是，若活塞始終靠向一側，則是由於連桿彎曲而造成的。這時，活塞的偏斜方向就是連桿小頭的彎曲方向。如果活塞位於上、下止點時不偏斜，而在它上行和下行時偏斜』方向發生改變，並且活塞在氣缸中部偏斜最大，則是由於連桿扭曲而造成的。
經過檢測，如連桿的彎曲或扭曲超過規定時，應記住彎、扭方向，並予以校正或更換新連桿。
連桿彎曲、扭曲的校正，一般都是在連桿校正器專用工具上進行的。校正前應該先檢查連桿大、小頭孔的圓度和圓柱度誤差。雖然各種機型柴油機，對此誤差不一樣。但通常小頭孔徑應不大於標准尺寸的0.02mm，大頭孔的圓度誤差應不大於0.05mm，圓柱度誤差不大於0.03mm。否則。就不能繼續使用。
校正時，校正的方法因條件不同而各有差異。一般在台虎鉗上夾緊後，用手工冷壓校正。不允許用氣焊槍加熱校正，但常溫下校正後往往會發生恢復原狀。這是因為連桿韌性好，校正時發生的彈性變形過後又會恢復過來。為此，對於彎扭變形較大的連桿，校正後可用噴燈少許加溫，穩化處理.最好的辦法，是將連桿加熱到450C左右，保溫約th，然後慢慢冷卻進行人工時效處理。這樣做的目的，可防止連桿裝復後在使用過程中又重新變形。
『玖』 卡特320c大泵提升器里換伺服活塞桿能用住嗎
卡特320常見的負載過大(憋車，悶車)問題，一般故障表現為在正常的工作下發動機轉速回下掉答200轉以上，就算是憋車。首先要明確下手方向從簡單的方面開始檢查，不要一開始就把問題想了復雜化，(憋車)肯定是發動機功率種液壓泵功率不匹配，通常採用排...
『拾』 卡特(CAT)320B挖掘機憋車故障怎麼排除
卡特320B型常見的負載過大（憋車，悶車）問題，一般故障表現為在正常的工作下發動機轉速下掉200轉以上，就算是憋車。
首先要明確下手方向從簡單的方面開始檢查，不要一開始就把問題想了復雜化，（憋車）肯定是發動機功率種液壓泵功率不匹配，通常採用排除法，機電液一個個來排除。
第一，簡單的發動機功率檢查，聽聲音，空載低怠速，一個個斷缸聽聲音有沒有變化，沒有變說明噴油器不工作了(更換或清洗)急加速聽發動機的聲音是不是來的快又有力聲音又穩，如果沒有可能高壓泵，噴油器，油路，進氣，氣門，正時，都要查一下，再看煙色，憋車時看排氣管黑煙程度分大，中，小，大可能是噴油器，柴油濾清，空氣濾清，渦輪增壓器有問題，小可能是柴油路進空氣或是供油不夠，查回油限壓縲絲及油路和墊片。
第二，電路，先把工作模式調成大臂優先，用戶模式設定在U3，再進入監控器方法如下：左邊從上數下1234四個按鍵，右邊從上數下5678四個按鍵，按住8的同時按住3和4數秒後顯示屏出現(00-00-00)先輸入密碼(0E323A)1是增加數字，2是減少，3是右移閃爍字元，4是左移，進入後顯示(10---1)，調到12看轉速最大油門空載時是不是在1850以上，沒有轉速或不穩定檢查轉速感測器及線路，轉速不夠調拉線或最大油門限位螺桿及油門校正，再調到16-2-OF上盤壓力開關，動作時會顯示16-2-ON，沒有變化查上盤壓力開關及線路，測比例電磁閥(PS)壓力，正常是最大油門無負載壓力3.0MPA工作時壓力值1.6MPa左右(和調整有關)，在憋車時PS壓力會隨著轉速的下降而上升，(1800轉=1.6MPa，1600=1.9MPa，1400=2.4MPa，1200=2.8MPa不準確壓力值供參考)，轉速，PS壓力變化正常可以進行一次PS校正(L=1.0MPa，H=3.0MPa)及油門校正，PS壓力校正方法：啟動發動機，油門加到最大，進入71，顯示(71-L-0)1是增加數字，2是減少，3是右移閃爍字元，4是左移，調到(0)字元閃爍時，增加數字，壓力也跟著增加，減少數字壓力也跟著下降，按8鍵保存，正常PS壓力值是(L=0.5MPa，H=2.5MPa)。油門校正方法：進入70，顯示(70-P-00)啟動發動機，按下8鍵，轉速會提升到高怠速，顯示(70-P-SP)再按一次8鍵，顯示(70--03，到70--10)70--END校正完畢。
第三，液壓泵，型號SKP-10，先測主壓力，正常壓力值是，卸荷壓力(4MPa)，溢流壓力(35MPa)，320B液壓泵工作原理和320的有點不一樣，1=1，2=1的工作台模式，也就是說單泵工作發動機也要全功率，（所以單邊行走，鏟鬥力量大，也造成了單做鏟斗溢流動作更容易憋車），它的節流壓力就變成了，1=50％，2=1，單個泵溢流壓力35MPA，節流壓力就是17.5MPa，雙泵溢流壓力35MPa，節流壓力近是35MPa。卸荷壓力高也是導間隙致憋車的原因之一，查功率調整螺絲是不是調多了，調整螺絲裡面堵頭油封，節流壓力低了也是憋車的主要原因，造成節流壓力低，主要是控制閥(提升器)伺服活塞和泵殼的配合間隙過大，標準是無刮痕，提升器和泵殼2絲以內，伺服活塞和泵殼5絲以內。