固廢水平振盪

1. 固體廢物浸出毒性實驗 哪些單位做

實驗二十七

固體廢物浸出毒性實驗

1
、實驗目的和要求

掌握固體廢物中有害物質的浸出方法

2
、原理

固體廢物收到水的沖淋、浸泡，其中有害成分將會轉移到水相而污染地表水、地下水，
導致二次污染。
浸出實驗採用規定辦法浸出水溶液，
然後分析浸出液的有害成分。
我國規定
分析的項目有汞、鎘、砷、鉛、銅、鋅、鎳、銻、鈹、氟化物、氰化物、硫化物、硝基苯類
化合物等。

3
、儀器和材料

2L
具蓋廣口聚乙烯瓶或玻璃瓶

水平往復振盪器
0.45um
濾膜（水性）

原子吸收分
光光度計或電感耦合等粒子發射光譜儀或氣相色譜等

4
、步驟

（
1
）稱取試樣

稱取
100g
固體，置於浸出容積為
2L
的具蓋廣口聚乙烯瓶或玻璃瓶中，加水
1L
。

（
2
）振盪搖勻

將瓶子垂直固定在水平往復振盪器上，調節振盪頻率為（
110
±
10
）次
/min
，振幅
40mm
在室溫下振盪
8h
，靜止
16h
。

（
3
）過濾

通過
0.45um
濾膜（水性）
過濾，
濾液按各分析項目進行保護，
於合適條件下貯存備用。
每種樣品做兩個平行浸出實驗，
每瓶浸出液對預測項目平行測定兩次，
取算術平均值報告結
果。報告中還應包括被測樣品的名稱、來源、採集時間、樣品的粒度級分配情況、實驗過程
的異常情況、浸出液的
PH
值、顏色、乳化和相分層情況。對於汗水污泥樣品，其綠葉也必
須同時加以分析並報告結果，說明實驗過程的環境溫度和波動范圍、條件改變及其原因。

5
、結果判定

根據檢測項目的要求，
參照相關分析方法進行分析測定污染物的濃度，
以濃度值是否超
過允許值來判斷其毒害性。

6
、注意事項

需要考慮浸出液與進出容器的相容性，
在某些情況下，
可用類似形狀與容器的玻璃瓶代
替聚乙烯瓶。

2. 水平振盪的轉速110r/min相當於翻轉振盪的多少

振盪迴路中用得較多的是高頻瓷介電容器。它具有負溫度系數，與電感的正溫度系數能起到「互補」的作用，振盪頻率受溫度的影響較小。
低頻電路就簡單了，一般的滌綸電容就可以了。

3. 高中LC振盪電路問題

首先，任何電流都是有傳導過程的，放電的時間很短（不為零）；高頻振回盪中這個時間也很短答。
其次，LC振盪為非線性電路，不滿足歐姆定律，電壓和電流不再是正比關系；
電容極板放出電荷，在經過電感時其中電流轉換成磁場能儲存（無磁路損耗），並形成反電動勢；可以認為磁能和電流有正相關性，當電容的電場能減小時有能量守恆，磁場能相應等量增加（不考慮阻尼），即電流增加，當電容放完電時磁能最大即電流最大，電感的反電動勢又重新向電容充電，如此重復。

4. 土壤重金屬固化/穩定化技術的效果評價

判斷一種固化/穩定化方法對污染土壤是否有效，主要可以從處理後土壤的物理性質和對污染物質浸出的阻力兩個方面加以評價 。
物理性質方面：
通常土壤經固化處理後已經擁有一定的固定形態，不利於對其進行資源化利用，只能作為一些要求不高的建築材料。固化體的抗壓強度、抗沖擊性、抗浸泡性和抗凍融性等為主要物理性質評價指標，具體指標評價方法參考相關成熟岩土性質指標評價方法 。
穩定化處理後的土壤通常並不改變土壤原始形態，十分有利於配合其它工藝進行資源化利用，如作為水泥路面之下的路基材料或者填埋場的中層覆蓋土等。如CCT穩定化葯劑治理後的土壤基本不改變其形態，形成具有1MPa 以上的抗壓強度的固化材料。
污染物質浸出的阻力：
通常要考察處理後土壤在各種環境中釋放重金屬的能力，即重金屬的浸出效應。固化體性質、顆粒物大小、溶液性質和接觸時間等因素都會影響浸提效果。Toxicity Characteristic Leaching Procere (TCLP)方法是美國環保署基於毒性對廢物進行危險或非危險性鑒別的標准方法，或者說是唯一被RCRA認可的危險廢物特性浸出程序。我國在1997年頒布了《固體廢物浸出毒性浸出方法水平振盪法》和《固體廢物浸出毒性浸出方法翻轉法》，後又加以完善，於2007年頒布了《固體廢物浸出毒性浸出方法醋酸緩沖溶液法》和《固體廢物浸出毒性浸出方法硫酸硝酸法》。以上方法根據需要均可用於浸提穩定/固定化處理後的土壤。
各個國家都對浸出液中各個污染物濃度加以限制，該限值可以作為劃分危險廢物的標准，也可以作為判定固化/穩定化處理是否有效的尺度。我國1996年頒布了《危險廢物鑒別標准浸出毒性鑒別》，後經修改，2007年頒布了新的標准。目前，我們尚未頒布相關標准用於進一步評價處理後土壤在自然環境下資源化利用的可行性和可靠性。通常根據修復場地的用途，地下水環境質量標准（GB/T14848-93）的II/III類限值，地表水環境質量標准（GB 3838-2002）的III/IV類限值，和污水綜合排放標准（GB 8978-1996）重金屬最高允許排放濃度限值等均可被用於評價處理後土壤浸出液中污染物濃度是否達標。

5. 什麼是阻尼效果什麼是自由振盪

阻尼
開放分類： 物理名詞
zǔní
在電學中，差不多就是響應時間的意思。
在機械物理學中，系統的能量的減小——阻尼振動不都是因「阻力」引起的，就機械振動而言，一種是因摩擦阻力生熱，使系統的機械能減小，轉化為內能，這種阻尼叫摩擦阻尼；另一種是系統引起周圍質點的震動，使系統的能量逐漸向四周輻射出去，變為波的能量，這種阻尼叫輻射阻尼。
摩擦的需要穩定的時間！指針萬用表表針穩定住的時間！
在機械繫統中，線性粘性阻尼是最常用的一種阻尼模型。阻尼力R的大小與運動質點的速度的大小成正比，方向相反，記作R=-C，C為粘性阻尼系數，其數值須由振動試驗確定。由於線性系統數學求解簡單，在工程上常將其他形式的阻尼按照它們在一個周期內能量損耗相等的原則，折算成等效粘性阻尼。物體的運動隨著系統阻尼系數的大小而改變。如在一個自由度的振動系統中，[973-01],稱臨界阻尼系數。式中為質點的質量,K為彈簧的剛度。實際的粘性阻尼系數C 與臨界阻尼系數C之比稱為阻尼比。＜1稱欠阻尼,物體作對數衰減振動；＞1稱過阻尼，物體沒有振動地緩慢返回平衡位置。欠阻尼對系統的固有頻率值影響甚小，但自由振動的振幅卻衰減得很快。阻尼還能使受迫振動的振幅在共振區附近顯著下降，在遠離共振區阻尼對振幅則影響不大。新出現的大阻尼材料和擠壓油膜軸承，有顯著減振效果。
在某些情況下，粘性阻尼並不能充分反映機械繫統中能量耗散的實際情況。因此，在研究機械振動時，還建立有遲滯阻尼、比例阻尼和非線性阻尼等模型。
阻尼系數定義
阻尼系數：是指放大器的額定負載(揚聲器)阻抗與功率放大器實際阻抗的比值。阻尼系數大表示功率放大器的輸出電阻小，阻尼系數是放大器在信號消失後控制揚聲器錐體運動的能力。具有高阻尼系數的放大器，對於揚聲器更象一個短路，在信號終止時能減小其振動。 功率放大器的輸出阻抗會直接影響揚聲器系統的低頻Q值，從而影響系統的低頻特性。揚聲器系統的Q值不宜過高，一般在0．5～l范圍內較好，功率放大器的輸出阻抗是使低頻Q值上升的因素，所以一般希望功率放大器的輸出阻抗小、阻尼系數大為好。阻尼系數一般在幾十到幾百之間，優質專業功率放大器的阻尼系數可高達200以上。
一個二階以及二階以上的系統，在系統運動過程中系統的內在能量的消耗有兩種情況：
1.系統能量保持不變；
2.系統能量逐漸減少；
阻尼系數就是表徵能量減少這一特性的。
阻尼系數解析
阻尼系數是擴音機的規格之一,它直接影響擴音機對喇叭的操控性。一般擴音機所提供的阻尼系數數據,都只公布某一個頻段的阻尼系數。
阻尼系數不是越高越好。
喇叭與擴音機之間的關系錯綜復雜，功率與靈敏度的配搭方式只是一個基本，而電流與喇叭之間更是無可捉摸，不能單從規格表上可以判斷出來，只能憑經驗和用耳去聽。除了電流捉摸不到之外，還有一樣就是阻尼系數（Damping Factor）。
阻尼系數是擴音機的規格之一，它直接影響擴音機對喇叭的操控性。一般擴音機所提供的阻尼系數數據，都只公布某一個頻段的阻尼系數。
但事實大多數擴音機的阻尼系數，在不同頻段時都會改變，故所提供的數據也只能作為一個大約指示。有些喇叭需要高的阻尼系數去控制單元的動作，如果配上阻尼不足的擴音機，單元會有失控的情況，出現多餘的諧震及音訊損失。
反過來說，如果一對不需高阻尼的喇叭配上高阻尼擴音機，單元由於受到高阻尼的控制，聲音會變死實實，音尾會極短。不當的阻尼配搭，會令到一對十分優良的喇叭，變成比鴨寮街出品也不如。
喇叭和擴音機的關系千變萬化，切忌一本通書睇到老，雖然有一定的法則，但都要有心理准備，隨時有意外的驚喜發生，所以要客觀去對待兩者之間的配搭。
想知道某擴音機配某喇叭是否合拍，除了問有豐富經驗的朋友之外，最好是自己去聽多一些不同的組合配搭。
阻尼系數匹配
阻尼系數KD定義為：KD=功放額定輸出阻抗（等於音箱額定阻抗）/功放輸出內阻。由於功放、輸出內阻實際上已成為音箱的電阻尼器件，KD值便決定了音箱所受的電阻尼量。KD值越大，電阻尼越重。功放的KD值並不是越大越好，KD值過大會使音箱電阻尼過重，以至使脈沖前沿建立時間增長，降低瞬態響應指標。因此在選取功放時不應片面追求大的KD值。作為家用高保真功放，阻尼系靈敏有一個經驗值可供參考；晶體管功放KD值大於或等於40，電子管功放KD值大於或等於6。保證放音的穩態特性與瞬態特性良好的基本條件，應注意音箱的等效力學品質因素（Qm）與放大器阻尼系數（KD）的配合，這種配合需將音箱的饋線作音響系統整體的一部分來考慮。音箱饋線的功率損失小0.5dB(約12%)即可達到這種配合。
一般來說，線越粗越好，最好是雙線分音，但是要求音箱是有雙線分音的分頻器，一般中高檔的都有4個接線座，上下的2個負極是獨立的，不連接在一起的，連接在一起的是假冒的。
在老燒友中，有一個不成文的認同，就是功放的價格應該至少是音箱價格的1.5-2倍，越是高檔的產品這個比例就越高。換句話說，在配套上，寧可「大馬拉小車」，不可「小馬拉大車」。這是因為往往越是高檔的音箱，一個只能發揮70%水平的高檔產品，往往反不如一個發揮100%的低檔產品。不過放到多媒體產品上，情況就倒了過來，越是高檔的產品，其功放占整套產品成本的比例往往越低。有些產品幾乎要用4000元檔次的功放推其裸箱，才能將單元的水平發揮個八九不離十，但配的僅僅是個最多值100元的功放。有些多媒體發燒友還往往看好這些產品，其實，如果不考慮摩機的話（當然，對於摩機來說，這樣的產品是最佳的，因為摩電路是可行的，摩單元，對大多數人是完全不可行的），這樣的產品不管在實際發揮的效果上，還是作為商品的設計上（特別是這一點），都是不理想也不合理的。說到底，還是文章的主旨——合理搭配，在功放上下功夫，用差單元當然是不好的，但反過來，將成本全花在單元上，配一個僅僅是剛剛能用的功放同樣是不可行的。單元雖然是多媒體音箱最重要的部件，但決不是單元好就是好箱子。
力學阻尼系數
1．阻尼模型
結構阻尼是對振動結構所耗散的能量的測量，通常用振動一次的能量耗散率來表示結構阻尼的強弱。近幾十年來，人們提出了多種阻尼理論假設，在眾多的阻尼理論假設中，用得較多的是兩種線性阻尼理論：粘滯阻尼理論和復阻尼理論（滯變阻尼理論）。
復阻尼理論認為結構具有復剛度，在考慮阻尼時在彈性模量或剛度系數項前乘以復常數 即可，v為復阻尼系數。復阻尼理論對於一般的結構動力響應來說，計算過程非常復雜，因此，在動力響應分析中，復阻尼理論應用不多，本文限於篇幅，也就不再展開了。
粘滯阻尼理論假定阻尼力與運動速度成正比，通常是用不同頻率的阻尼比ζ來表徵系統的阻尼：
粘滯阻尼理論最顯著的特點在於其阻尼力是直接根據與相對速度成正比的關系給出的，不論是簡諧振動或是非簡諧振動，都可直接寫出系統的運動方程，而且均為線性微分方程，給理論分析帶來了很大的方便。
在多自由度系統中採用等效粘滯模態阻尼，阻尼力向量的表達式為
若〔C」可以通過模態向量正交化為對角矩陣時，則稱為正交阻尼或比例阻尼。反之，則稱之為非正交阻尼。正交阻尼原則上適用於阻尼特性分布比較均勻的工程結構，但由於其使用方便，分析人員對大部分橋梁都傾向於使用正交阻尼，非正交阻尼因為計算較為麻煩用得較少。
Rayleigh阻尼模型是廣泛採用的一種正交阻尼模型，其數學表達式如下：
C＝a0M＋a1K （2）
式中， a0和a1稱為Rayleigh阻尼常數。
在Rayleigh阻尼模型下，各階阻尼比可表示為
式中ζi稱為第i階振型的模態阻尼比，因此若已知任意兩階振型的阻尼比ζi和ζj，則可定出阻尼常數
確定了a0和al之後，即可確定出各階振型的模態阻尼比，並確定阻尼矩陣。
2．實際抗震分析中由於阻尼選取不同所產生的問題
目前，橋梁地震反應分析一般以直接積分的時程分析方法為主。其阻尼模型取Rayleigh阻尼模型，並以主塔或主梁的兩個較低階振型頻率ωi和ωj對應的阻尼比作為ζi和ζj，接式（3）和式(4) 求出其餘各階頻率的阻尼比，並求出阻尼矩陣代人動力方程，用直接積分的方法求解動力方程。這樣處理阻尼雖然非常簡單，但也產生了以下兩個不可忽視的問題：
（1）如前所述，Rayleigh阻尼作為一種正交阻尼，適用於阻尼特性分布非常均勻的工程結構。但是大跨橋梁一般來說都不能算作非常均勻的結構。例如，為了提高橋梁的跨越能力，主梁一般採用鋼箱梁或鋼混疊合梁，而主塔和邊墩則採用鋼筋混凝土材料，兩者的阻尼特性相差比較大。即使主梁材料特性與主塔差不多，大跨橋梁由於抗風和抗震的要求，經常會在橋梁結構的某些部位加有人工阻尼裝置，比如橋墩上安放高阻尼的抗震支座、橋塔上安放控制振動的裝置TMD等，這都會產生摩擦阻尼或集中阻尼從而造成阻尼特性的不均勻分布。這樣的阻尼均勻性前提得不到滿足的情況下，仍按照 Rayleigh阻尼模型去計算各階振型對應的阻尼比勢必會造成除ωi和ωj兩階之外其他各階振型阻尼比與真實值有或多或少的差別。
（2）根據同濟大學土木防災國家重點實驗室對國內幾十座大跨橋梁進行抗震分析後總結的經驗，邊墩。輔助墩等部位是大跨橋梁抗震設施的重點。但是採用Rayleigh阻尼模型時，用於計算其他各階振型阻尼比的ωi和ωj一般取的是較低階的振型，而邊墩輔助墩的振動一般都發生在高階振型。根據Rayleigh阻尼模型圖，可以看出離ωi和ωj越遠的振型，其阻尼比就越不準，而且隨著圖上阻尼比按頻率增加的速度越來越快，邊墩部分振動頻率對應的阻尼比比實際值往往偏大，從這一點講會導致邊墩部分反應的計算結果偏於不安全。
一些橋梁抗震研究人員已經注意到了以上兩個問題，他們採取的措施是根據分析的部位不斷變換所選擇的ωi和ωj，比如計算橋塔的縱向地震反應時就選擇對橋塔的縱向反應起主要作用的兩階頻率作為ωi和ωj，來計算其它各階阻尼比，計算其它地震反應時也依此類推。這樣就需要分析人員不斷的重復選擇。和約和進行時程計算，十分繁瑣。
3．解決方法
由以上論述，我們已經了解到阻尼是一個非常復雜的問題，僅僅依靠Rayleigh阻尼模型，會對大跨橋梁尤其是邊墩輔助墩等部位的地震反應分析出現不應有的誤差。因此，我們嘗試尋找一種既不過分繁瑣又比較准確的方法。
在前面的論述中，我們發現阻尼比是反應阻尼的一個方便而有效的量，它把阻尼特性和振型頻率聯系起來，使得動力方程分析起來更為簡單，而且阻尼比可以通過橋梁實測測出。
如果我們直接指定對橋塔。主梁、邊墩等重要部位反應起主要作用的一些振型頻率的阻尼比，而對其餘各階振型頻率的阻尼比採用線性內插的方法確定，這樣做也可以形成阻尼比矩陣。由於我們通過以前的工程實例發現結構各部位的反應來說少數幾階振型的貢獻最為顯著（這些振型的貢獻佔到70％～ 80％，甚至更多），因此，這樣做能夠保證計算的正確性，而且並不繁瑣，此對，以實測試驗數據作為基礎，更增加了其准確性。同濟大學橋梁系近十幾年來，通過為國內幾十座大型橋梁進行竣工檢測、成橋檢測積累了大量的阻尼實測資料，並有研究人員准備把這些阻尼資料整理形成橋梁阻尼資料庫。有了這些數據資料為基礎，通過指定主要振型頻率阻尼比，來計算結構動力反應是行得通的，並且結合下面的振型疊加法，會使計算更加簡便。
阻尼對能量的作用就是阻尼作用。

6. 往復式水平振盪器用的是什麼電機或者怎樣才能實現往復運動

往復式水平振盪器用的是永磁直流電機。通過電子調速電路，能夠保持較為平穩的運動速度。

7. GB5086與GB5085有什麼不同

這二個都是很老的標准，最後一個版本都是1985版。都已經作廢了。
現行回標准如下：
GB 5085.3-2007 危險廢答物鑒別標准 浸出毒性鑒別
GB 5085.7-2007 危險廢物鑒別標准 通則
GB 5085.6-2007 危險廢物鑒別標准 毒性物質含量鑒別
GB 5085.5-2007 危險廢物鑒別標准 反應性鑒別
GB 5085.4-2007 危險廢物鑒別標准 易燃性鑒別
GB 5085.2-2007 危險廢物鑒別標准 急性毒性初篩
GB 5085.1-2007 危險廢物鑒別標准 腐蝕性鑒別
GB 5086.1-1997 固體廢物 浸出毒性浸出方法 翻轉法
HJ 557-2010 固體廢物 浸出毒性浸出方法 水平振盪法

8. 固體廢物浸出毒性浸出方法有幾種

固體廢物浸出毒性浸出方法有幾種
實驗二十七
固體廢物浸出毒性實驗
1
、實驗目的專和要求
掌握固體廢物中屬有害物質的浸出方法
2
、原理
固體廢物收到水的沖淋、浸泡,其中有害成分將會轉移到水相而污染地表水、地下水,
導致二次污染.
浸出實驗採用規定辦法浸出水溶液,
然後分析浸出液的有害成分.
我國規定
分析的項目有汞、鎘、砷、鉛、銅、鋅、鎳、銻、鈹、氟化物、氰化物、硫化物、硝基苯類
化合物等.
3
、儀器和材料
2L
具蓋廣口聚乙烯瓶或玻璃瓶
水平往復振盪器
0.45um
濾膜（水性）
原子吸收分
光光度計或電感耦合等粒子發射光譜儀或氣相色譜等

9. 危險廢物浸出試驗主要鑒別哪些污染物

危險廢物浸出毒性與化學穩定化實驗 【實驗目的】 1. 了解毒性浸出的相關概念； 2. 掌握固體廢物毒性浸出方法（新國標和舊國標）； 3. 了解我國固體廢物浸出毒性的相關標准； 4. 了解危險廢物及危險廢物穩定化技術的相關概念； 5. 掌握焚燒飛灰化學穩定化技術的基本原理。 【實驗原理】 1. 浸出毒性的概念及其測定 固體廢物對水具有滲透性。當雨水、地表水或自身所含水通過固體廢物時，其所含的有害成分都能以一定的速率溶出。固體廢物的這種性質是天然岩石所不具有的。當危險廢物未加妥善處理便投置到沒有防滲層的簡易垃圾填埋場或露天堆放在地面上時，這些被浸出的有毒物質將直接從底層泄漏，將污染土壤、地表水、空氣，並通過土壤滲透最終進入地下水系，造成地下水的污染。 浸出毒性是指固體廢物的管理范疇中的浸出毒性特性，它是危險廢物的重要特性，在對危險廢物的鑒別和管理過程中是一個重要的法定指標。浸出毒性的測試是對固體廢物進行分析測定的重要內容之一。 在實驗室中按標准規定的浸出程序，制備固體廢物的浸取液（因為這是在實驗室中製取的，因此我們改稱浸出液為浸取液），並對該浸取液進行分析測定。若其中一種或一種以上的毒性特性污染物的濃度超過《危險廢物鑒別標准 浸出毒性鑒別》（GB5085.3-1996）所規定的閾值（見附錄），則該固體廢物就具有毒性特性。 嚴格控制危險廢物的毒性特性，對固體廢物的管理和處置，對保護地下水資源具有特別重要的意義。 我國關於浸出毒性的舊國標《固體廢物 浸出毒性浸出方法》（GB5086.1~2 -1997）分為翻轉法和水平振盪法；新國標《固體廢物浸出毒 性浸出方法——硫酸硝酸法》（HJ/T299-2007）和《固體廢物浸出毒性浸出方法——醋酸緩沖溶液法》（HJ/T300-2007），分別規定了硫酸硝酸法和醋酸緩沖溶液法這兩種方法的操作過程。 本實驗中，浸出毒性浸出方法採用舊國標《固體廢物 浸出毒性浸出方法》（GB5086.1~2 -1997）。 2. 危險廢物的穩定化方法 由於垃圾焚燒時爐膛溫度高於大多數重金屬的氣化溫度，因此焚燒所產生的飛灰中重金屬濃度含量較高，大多數情況下超出了我國現行的危險廢物浸出毒性鑒別標准，對於這樣的危險廢物，在處置前必須進行穩定化處理。 焚燒飛灰的化學葯劑穩定化技術主要原理是通過飛灰中的重金屬與葯劑生成穩定的化合物，從而避免當環境變化時，重金屬重新溶出，對環境造成二次污染。比較常用的葯劑有磷酸鹽、硅酸鹽、螯合劑等。 1) 磷酸鹽葯劑穩定化： 用磷酸鹽進行穩定化處理的機理主要有兩種，吸附作用和化學沉澱作用。可溶性磷酸鹽（如Na3PO4、H3PO4等）的處理機理主要是化學沉澱作用，即通過加入磷酸鹽葯劑及溶劑水，使可溶的重金屬離子轉化為難溶或溶解度很小的穩定的磷酸鹽，從而達到穩定飛灰中重金屬的目的。 2) 硅酸鹽葯劑穩定化 通常使用的材料為Na2SiO3、硅酸鹽水泥等，硅酸鹽水泥熟料的礦物成分主要有：3CaO·SiO2、2CaO·SiO2等。這種技術的原理並不是溶液中的重金屬與硅酸根發生反應而生成晶態的硅酸鹽，而是生成一種可看作由水合金屬離子與二氧化硅或硅膠按不同比例結合形成的混合物。這種混合沉澱在很寬的pH值范圍內（2～11）有較低的溶解度。從而達到穩定飛灰中重金屬的目的。

10. 水平振盪的轉速 相當於翻轉振盪的多少

調節頻率為
三到四倍