㈠ 格柵與篩網的異同點是什麼
一、格柵的作用及種類
在排水工程中，格柵是用來去除可能堵塞水泵機組及管道閥門的較粗大懸浮物，並保證後續處理設施能正常運行。
格柵是由一組(或多組)相平行的金屬柵條與框架組成。；傾斜安裝在進水的渠道，或進水泵站集水井的進口處，以攔截污水中粗大的懸浮物及雜質。
格柵所能截留污染物的數量，隨所選用的柵條間距和水的性質而有很大的區別。一般以不堵塞水泵和水處理廠站的處理設備為原則。當採用pW型或PWI型污水泵時，格柵的柵條間距及所截留的污染物的數量可按(表2—1)選用。
設置在污水處理廠處理系統前的格柵，還應考慮到使整個污水處理系統能正常運行，對處理設施或管道等均不應產生堵塞作用。因此，可設置粗細兩道格柵，柵條間距一般採用16—25mm，最大不超過40mm。所截留的污染物數量與地區的情況、污水溝道系統的類型，污水流量以及柵條的間距等因素有關。一般可參考下列數據。
①當柵條間距為16～25mm時，柵渣截留量為0.10～0.05m3/109m3污水。
②當柵條間距為40mm左右時，柵渣截留量為0.03～0.01m3/103m3污水。
柵渣的含水率約為80％；密度約為960kg/m3。
格柵的清渣方法，有人工清除和機械清除兩種。每天的柵渣量大於0.2m時，一般應採用機械清除方法。
1．人工清理的格柵
中小型城市的生活污水處理廠或所需截留的污染物量較少時，可採用人工清理的格柵。這類格柵是用直鋼條製成，一般與水平面成45º～60º傾角安放，傾角小時，清理時較省力，但佔地則較大。(圖2-1)為人工清理的格柵示意圖。
人工清渣的格柵，其設計面積應採用較大的安全系數，一般不小於進水管渠有效面積的2倍，以免清渣過於頻繁。在污水泵站前集水井中的格柵，應特別注重有害氣體對操作人員的危害，並應採取有效的防範措施。格柵間應設置操作平台。
2．機械格柵
機械清渣的格柵，傾角一般為60º～70º，有時為90º。機械清渣格柵過水面積，一般應不小於進水管渠的有效面積的1.2倍。
(圖2—2)(精彩flash）為目前我國常用的幾種機械格柵。
格柵柵條的斷面形狀有圓形、矩形及方形，圓形的水力條件較方形好，但剛度較差。目前多採用斷面形式為矩形的柵條。
設置格柵的渠道，寬度要適當，應使水流保持適當的流速，一方面泥砂不至於沉積在溝渠底部，另一方面截留的污染物又不至於沖過格柵。通常採用0.4～0.9m/s。
為了防止柵條間隙堵塞，污水通過柵條間距的流速一般採用0.6～1.0m/s，最大流量時可高於1.2～1.4m/s。
為了防止格柵前渠道出現阻流回水現象，一般在設置格柵的渠道與柵前渠道的聯結部，應有一展開角α1=20º的漸擴部位(圖2-3)。
為了保證格柵的正常工作，在實際採用上，城市污水一般取0.1～0.4m。對工業污水，根據使用的格柵柵條間距以及清理時間間隔等因素，應留有因部分堵塞而必需的安全量。
二、篩網
篩網的去除效果，可相當於初次沉澱池的作用。
目前，應用於廢水處理或短小纖維回收的篩網主要有兩種型式，即振動篩網和水力篩網。振動式篩網示意圖見(圖2-4)。污水由渠道流在振動篩網上，在這里進行水和懸浮物的分離，並利用機械振動，將呈傾斜面的振動篩網上截留的纖維等雜質卸到固定篩網上，進一步濾去附在纖維上的水滴。
水力篩網的構造見(圖2-5)。運動篩網呈截頂圓錐形，中心軸呈水平狀態，錐體則呈傾斜方向。廢水從圓錐體的小端進入，水流在從小端到大端的流動過程中，纖維狀污染物被篩網截留，水則從篩網的細小孔中流人集水裝置。由於整個篩網呈圓錐體，被截留的污染物沿篩網的傾斜面卸到固定篩上，以進一步濾去水滴。這種篩網的旋轉動力依靠進水的水流作為動力，因此在水力篩網的進水端一般不用篩網，而用不透水的材料製成壁面，必要時還可在壁面上設置固定的導水葉片，但需注意不可因此而過多地增加運動篩的重量。另外原水進水管的設置位置與出口的管徑亦要適宜，以保證進水有一定的流速射向導水葉片，利用水的沖擊力和重大作用產生運動篩網的旋轉運動。
設計採用水力篩網時，一般應在廢水進水管處保持一定的壓力，壓力的大小與篩網的大小與廢水性質有關。
格柵(篩)截留的污染物的處置方法有：填埋、焚燒(820℃以上)以及堆肥等也可將柵渣粉碎後再返回廢水中，作為可沉固體進入初沉污泥。粉碎機應設置在沉砂池後，以免大的無機顆粒損壞粉碎機。此外，大的破布和織物在粉碎前應先去除。
㈡ 鏈烘版牸鏍呯敓浜у巶瀹朵粙緇 涓夊ぇ鍘傚朵粙緇
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㈢ 污水處理設計公式有哪些
1、格柵計算、沉澱池計算、高程
2、設計參數
1.設計流量：一般按Qmax計算，並用Qmin校核其過柵最小流速。
2.過柵流速：柵前渠道內水流速度一般嚴用O.4～0.9m/s；廢水通過柵條間隙的流速可
採用O.6～1.0m/s。應注意設計過流能力一般取格柵生產廠商提供最大過流能力的
80%以留有餘地。
3.水流通過格柵的水頭損失值：大型污水處理廠應通過計算決定。對於小型污水處理工
程(1×104m3/d以下)一般採用O.08～O.15m，柵後渠底應比柵前渠底相應降低O.08
～0.15m
4.有效過濾面積：按流速O.6～1.0s/m計算，但總寬度不小於進水管渠寬度的1.2倍，與篩網一起使用時可取1.8倍。
5.格柵的傾角：一般採用45°～75°，人工清除柵渣時取低值。
6.格柵上部需設置工作台，其高度應高出格柵前最高設計水位O.5m,工作台上應有安全和沖洗設施，工作台兩側過道寬度不小於O.7m；工作台正面過道寬度，當人工清除渣時，不應小於1.2m，當機械清除柵渣時，不應小於1.5m。
http://wenku..com/view/d0cf9738376baf1ffc4fad06.html
http://www.docin.com/p-96887513.html
㈣ 某工業廢水的處理工藝流程圖如下，試回答
① 確定柵前水深
根據最優水力斷面公式 計算得：
（1-1）
所以柵前槽寬約0.283m。柵前水深h≈0.142m
說明：由於水量小的緣故，計算數據偏小，這里為了設計的需要、施工的方便以及設備選型的准確，取柵槽寬度0.60m，柵前水深0.30m。
② 格柵計算
（1-2）
n—格柵間隙數
代入數據得： =36（條）
柵槽有效寬度（B）， 設計採用ø10圓鋼為柵條，即S=0.01m。
=0.494m
取格柵寬度B=0.8m
通過格柵的水頭損失h1
（1-3）
（1-4）
h0—計算水頭損失；
g—重力加速度，取9.81m/s2；
K—系數，格柵受污物堵塞後，水頭損失增大的倍數，一般K=3.0；
ξ—阻力系數，其數值與格柵柵條的斷面幾何形狀有關， ，當為矩形斷面時， =2.42。
= =0.098m
所以：柵後槽總高度H
=0.3+0.098+0.3=0.698m
——柵前渠超高，取0.3m
柵槽總長度L
=0.275m （1-5）
（1-6）
=0.3+0.3=0.6m
2.26m
L1—進水渠長，m； L2—柵槽與出水渠連接處漸窄部分長度，m；
B1—進水渠寬，； α1—進水漸寬部分的展開角，一般取20°。
(3) 柵渣量計算
對於柵條間距b=4mm的細格柵，對於屬於精細化工范疇的化學制葯廠廢水，每單位體積污水攔截污物為W1=0.03 m3/103m3，每日柵渣量為：
=0.04 m3/d （1-7）
攔截污物量小於0.3m3/d,應採用人工清渣。
3.3.2 調節池
(1) 設計說明
根據生產廢水排放規律，以及後續處理構築物對水質水量穩定性的要求，設調節池3座，分別是：高濃度調節池、儲液池和低濃度調節池。
(2)設計計算
① 高濃度調節池的設計和計算
高濃度調節池主要調節各主要生產工段的生產廢水，對其進行水質水量的調節，採用底下式，加蓋（為了防止揮發性物質揮發，污染環境）。
設調節池水力停留時間為T=3d，則調節池的有效容積為：
=513 m3 （2-1）
——為高濃度有機廢水水量
取平面尺寸為（12 12）m2，設一座
則有效水深 =3.56m （2-2）
取超高0.3m
所以H=h+0.3=3.9m
說明：採用地下式，不設污泥斗，設攪拌器一套。因為高濃度有機廢水中含有大量的有機物，其中包括難降解的、大分子的和有毒的，如果設有污泥斗，在它的污泥中，BOD和COD負荷都會很高，而且難以處理。
設備：100WL30-20-5.5型污水泵兩台，一備一用。性能：流量30m3/h，揚程20m，出口直徑100mm，效率42%，電動機功率5.5kw。
② 儲液池的設計及計算
儲液池的作用是儲存經過高濃度調節池的有機廢水。
設水力停留時間為1.5d
有效容積為： =256.5m3
取平面尺寸為（ ）m2
有效水深為： =3.56m
取超高0.3m
所以H=h+0.3=3.9m
說明：採用地下式，不設污泥斗，設攪拌器一套。
③ 低濃度調節池（總調節池）的設計及計算
低濃度有機廢水包括生產工藝中的沖洗廢水、污冷凝水、生活污水等。
在儲液池經過化學氧化的高濃度有機廢水也進入總調節池。
設水力停留時間為1.6d
有效容積為： =1920m3
取平面尺寸為（ ）m2
則有效水深為： =3.56m
取超高0.3m，所以H=h+0.3=3.9m。
說明：不設污泥斗，設攪拌器一套。
3.3.3 UASB反應器
(1) 設計說明
UASB反應器由反應區、進水管道和位於上部的三相分離器組成。反應器下部由具有良好的沉澱和絮凝性能的高質量分數厭氧污泥形成污泥床，污水從進水口自下而上通過污泥床，與厭氧污泥充分接觸反應。厭氧分解過程中產生的沼氣形成微小氣泡不斷釋放、上升，逐漸形成較大氣泡。反應器中，上部污泥在沼氣的擾動下形成污泥質量分數較低的懸浮層，頂部的分離器進行污泥、沼氣和廢水的三相分離。處理後的水從沉澱區上部溢流排出，氣室的沼氣可用管道導出，沉澱在泥斗壁上的污泥在重力作用下沿泥斗壁斜面下滑回到反應區，使得反應區有足夠的污泥濃度。
本設計中UASB採用鋼筋混凝土結構，截面取正方形。
本工程所處理工業廢水屬高濃度有機廢水，生物降解性好，UASB反器作為處理工藝的主體，擬按下列參數設計。
設計流量 1200 m³/d =50m³/h
進水濃度 CODcr=5000mg/L COD去除率為87.5%
容積負荷 Nv=6.5kgCOD/(m³•d)
產氣率 r=0.4m³/kgCOD
污泥產率 X=0.15kg/kgCOD
(2) UASB反應器工藝構造設計計算
① UASB總容積計算
UASB總容積：
V = QSr/Nv = 1200×5×87.5%/6.5 = 807.7 m³ （3-1）
選用兩座反應器，則每座反應器的容積 Viˊ= V/2 = 404 m³
設UASB的體積有效系數為87%，則每座反應器的實需容積
Vi = 404/87%= 464m³
若選用截面為8m×8m 的反應器兩座，則水力負荷約為
0.3m³/(m²•h)<1.0m³/(m²•h) 符合要求
求得反應器高為8m，其中有效高度7.5m，保護高0.5m.
② 三相分離器的設計
UASB的重要構造是指反應器內三相分離器的構造，三相分離器的設計直接影響氣、液、固三相在反應器內的分離效果和反應器的處理效果。對污泥床的正常運行和獲得良好的出水水質起十分重要的作用，根據已有的研究和工程經驗，三相分離器應滿足以下幾點要求：
a.液進入沉澱區之前，必須將其中的氣泡予以脫出，防止氣泡進入沉澱區影響
沉澱效果。
b. 沉澱區的表面水力負荷應在0.7m³/(m²•h)以下，進入沉澱區前，通過沉澱槽底縫隙的流速不大於2.0m/h。
c. 沉澱斜板傾角不小於50°，使沉泥不在斜板積累，盡快回落入反應區內。
d.出水堰前設置擋板以防止上浮污泥流失，某些情況下應設置浮渣清除裝置。
三相分離器設計需確定三相分離器數量，大小斜板尺寸、傾角和相互關系。
三相分離器由上下兩組重疊的高度不同的三角形集氣罩組成。本設計採用上集氣罩為大集氣罩，下集氣罩為小集氣罩。大集氣罩由鋼板製成，起集氣作用，小集氣罩為實心鋼筋混凝土結構，實起支撐作用。
取上下三角形集氣罩斜面的水平傾角為θ=55°，h2=0.5m
根據圖b所示幾何關系可得：
b1=h2/tgθ=0.5/tg55°=0.35m （3-2）
b2=b-2 b1=2.67-2×0.35=1.97m （3-3）
下三角形集氣罩之間污泥迴流縫中混合液上升流速v1可用下式計算：
v1 = Q/S1 （3-4）
S1 = b2×l×n = 1.97×8×3 = 47.28 m² （3-5）
= 25/47.28 = 0.53m/h < 2m/h
取CD為0.3m，上三角形集氣罩與下三角形集氣罩斜面之間迴流縫流速v2可用下式計算：
v2 = Q/S2
S2 = CD×l×2n = 0.3×8×2×3 = 14.4 m²
= 25/14.4 = 1.74m/h < 2m/h
滿足v1 < v2 < 2.0m/h 的要求
取CE=0.3m，則上三角形集氣罩的位置即可確定，且
BC = CE/sin35°= 0.3/sin35°= 0.52m
AB = ( b1-CD)/cos55°= 0.09m
h3 \ = [Abcos55°+(b2-0.5)/2]tg55°
=[0.26cos55°+(1.97-0.5)/2] •tg55°= 1.26m
取水深h1 = 0.8m.
集氣罩及各部分的尺寸標注見下圖：
氣分離效果的校核:
設沼氣氣泡的直徑d=0.008cm, 20℃時，凈水的運動粘滯系數υ=0.0101cm2/s，取廢水密度ρ1=1.01g/cm³,沼氣密度ρ=1.2×10-3g/cm³，碰撞系數β=0.95,動力粘滯系數
µ=υ•ρ=0.0101×1.01=0.0102g/(cm•s)
由於廢水的µ一般大於凈水，可取廢水的µ=0.02g/(cm•s)
則氣泡的上升速度vb= βg•(ρ1-ρ) •d²/18µ （3-6）
= 0.95×981×(1.01-1.2×10-3) ×0.008²/(18×0.02)
= 0.167cm/s =6.01m/h
va= Q/S3=25/(0.3×8×6)=1.74m/h
根據以上的計算結果有
BC/AB=0 .52/0.56=2
vb/va =6.01/1.74=3.45
滿足 vb/va > BC/AB 的要求,則直徑大於0.008的氣泡均可進入氣室.
③ 布水系統的設計
兩池共用一根DN150的進水干管， 採用穿孔管配水。每座反應器設4根DN150長6.7m的穿孔管，每兩根管之間的中心距為2m，配水孔徑採用 7φ14mm,孔距為2m,即每根管上設4個配水孔,每個孔的服務面積2m×2m=4m2,孔口向下,穿孔管距反應器底0.20m.
每座反應器共有16個配水孔,若採用連續進水,則每個孔的孔口流
2.11m/s > 2m/s ,符合要求.
估算布水系統的水頭損失為0.7m,UASB的水頭損失為0.8m,則廢水在UASB反應器中的總水頭損失為1.5m.
管道布置見圖10：
水面低0.6m.
④出水渠的設計計算
每座UASB反應器設四條出水渠,出水渠保持水平,四條出水渠的出水匯入集水渠,再經出水管排出.
a.出水渠: 採用鋸齒形出水渠,鋼結構.渠寬取0.2m,渠深取0.3m.
b.三角堰設計計算
每座UASB反應器處理水量7L/s,溢流負荷為1～2L/(m•s)
設計溢流負荷取f=2L/(m•s),則堰上水面總長
L= q/f= 7/2= 3.5m （3-7）
設計90°三角堰,堰高 H=50mm,堰口寬 B=100mm,堰上水頭 h=25mm,則堰口水面寬 b=50mm,三角堰數量 n=L/b=3.5/0.05=70個.
設計堰板長為8-0.3=7.7m,共6塊,每塊堰10個100mm堰口,10個670mm間隙.
堰上水頭校核:
則每個堰出流率 q=0.007/70=1×10-4m³/s
按90°三角堰計算公式 q=1.43h5/2 （3-8）
則堰上水頭為 h=(q/1.43)0.4=(1×10-4/1.43) 0.4=0.022m
c. 集水渠: 集水渠寬取0.3m, 集水渠底比反應器內
d. 出水管: 取DN150的鑄鐵管,出水管在集水渠中心底部.出水管中的水再匯入位於走道下的DN200的排水總管.
e.浮渣擋板:為防止浮渣進入曝氣池,在出水渠外側0.3m處設浮渣擋板.擋板深入水面下0.2m,水面上0.025m.
⑤ 排泥管的設計計算
a.排泥量的設計計算
每座UASB的設計流量Q=600m³/d,進水COD濃度為5000mg/L,COD去除率為87.5%,產泥系數為R=0.15kg干泥/kgCOD,則產泥量
Q=600×5000÷1000×0.875×0.15=394kg干泥/d
設UASB排泥含水率為98%,濕污泥密度為1000kg/m³,則每日產生的濕污泥量 Q=394/(1000×2%)=19.7m³/d
則兩座UASB的總產泥量
Q0=2×19.7=39.4m³/d
⑥ 沼氣管道系統設計計算
a.產氣量計算
每座UASB設計流量 Q＝25m ³/h
進水CODcr S0=5000mg/L=5kg/m³
COD去除率 E=87.5%
產氣率 r=0.4 m³/kgCOD
則產氣量 Gi=Q•S0•Er （3-9）
=25×5×0.875×0.4=43.75 m ³/h
兩座UASB產氣量共為 G=87.5 m ³/h
b.沼氣管道的設計
出氣管: 根據三相分離器的特點,每一個集氣罩分別引一根出氣管,管徑為DN100.
水封罐: 本設計選用D=500mm的水封罐.
水封高度 H=H1-HM
H1—大集氣罩內的壓力水頭,取為1mH2O
HM—沼氣櫃的壓力水頭,取為0.4mH2O
則H=H1-HM=1-0.4=0.6mH2O
取水封罐高度Hˊ=1.0m ,其中超高為0.4m