污水中轉池翻譯

㈠ 池的英文翻譯

pool
名詞n. [C]
1、水塘,水池
2、小水坑,潭;淵
After the heavy rain there were poolson the road.
大雨過後路上有一些小水坑。
3、（液體等的)一灘,一片[(+of)]
Fatally shot, he lay in a poolof blood.
他遭致命槍擊,躺在血泊之中。
4、游泳池
5、(河流的)深潭
pool
名詞n.
1、共同資金;共用物[C]
To save gas, many people joined the car pool.
為節省汽油,許多人參加車輛共乘。
2、總賭款,全部賭注[C]
3、撞球[U]
4、企業聯合,合資經營[C]
及物動詞vt.
1、(為共同目的)合出(資金,物資,想法等);合辦,聯營。
If we poolour ideas, we may be able to proce a really good plan.
如果我們集思廣益,我們也許能制訂一個真正完善的計劃。
We pooledour savings and bought a desk-top computer.
我們用積蓄合資買了一架台式電腦。
不及物動詞vi.
1.合資經營;聯營。

㈡ 求翻譯 污水處理 酌情加分

生物轉盤處理系統(小試試驗裝置)
生物轉盤裝置圖如圖3所示。反應池容積為5.19L，等分為四個區域，32個聚乙烯轉盤安裝在水平軸上由變速電動機帶動旋轉。每個區域安裝8個直徑為14厘米的轉盤，每個聚乙烯轉盤提供的微生物生長面積為0.95m2，轉盤一半浸沒在水下。轉盤轉速為4rmp。生物轉盤系統之後是一個5L的沉澱池。預處理水不斷進入生物轉盤系統，其生物單元的水力負荷為0.03m3/m2d。平均有機負荷為0,63gBOD/m2d。

厭氧處理系統
試驗在1.7L有機玻璃製成的實驗室規模的UASB反應器中進行，其有效反應容積為1.5L，如圖4所示。反應器污泥為11.5gVSS/L，接種自鄰近的厭氧污泥處理廠。反應器中設置固氣分離器。該反應器以8小時和6小時兩種水力停留時間連續處理經預處理的污水。

結果與討論
生產工藝
圖5介紹了香料生產的主要流程。香料製作包括各種粉末或液體原料，如番茄，洋蔥，辣椒，大蒜檸檬油，橙油，糖和鹽等。香料製作有四個過程，磨成晶粒的原料經蒸汽處理形成熔融脂肪材料，然後根據一定的比例與氣體成分混合並在配送前進行產品包裝。液態香料僅包括兩個步驟，根據規定將原料混合，然後包裝配送。生產過程中，明確規定清潔各個生產過程的容器。水用於清潔容器並將污染物排入污水系統。一般工藝過程的清洗是污水的又一來源。因此，處理需要在排水管末端進行。

辛苦翻譯的哦 希望你喜歡

㈢ 污水處理池的英文是什麼

sewage tank 或sewage treatment tank

㈣ 急求關於水處理的英文原文和翻譯，謝謝了

給排水常用名詞中英文對照
1、給水工程 water supply engineering 原水的取集和處理以及成品水輸配的工程。
2、排水工程 sewerage ,wastewater engineering 收集、輸送、處理和處置廢水的工程。
3、給水系統 water supply system 給水的取水、輸水、水質處理和配水等設施以一定方式組合成的總體。
4、排水系統 sewerage system 排水的收集、輸送、水質處理和排放等設施以一定方式組合成的總體。
5、給水水源 water source 給水工程所取用的原水水體。
6、原水raw water 由水源地取來的原料水。
7、地表水surface water 存在於地殼表面，暴露於大氣的水。
8、地下水ground water 存在於地殼岩石裂縫或工壤空隙中的水。
9、苦鹹水(鹼性水) brackish water ,alkaline water 鹼度大於硬度的水，並含大量中性鹽，PH值大於7。
10、淡水fresh water 含鹽量小於500mg/L的水。
11、冷卻水cooling water 用以降低被冷卻對象溫度的水。
12、廢水 wastewater 居民活動過程中排出的水及徑流雨水的總稱。它包括生活污水、工業廢水和初雨徑流以及流入排水管渠的其它水。
13、污水sewage ,wastewater 受一定污染的來自生活和生產的排出水。
14、用水量 water consumption 用水對象實際使用的水量。
15、污水量 wastewater flow ,sewage flow 排水對象排入污水系統的水量。
16、用水定額 water flow norm 對不同的排水對象，在一定時期內制訂相對合理的單位排水量的數值。
17、排水定額 wastewater flow norm 對不同的排水對象，在一定時期內制訂相對合理的單位排水量的數值。
18、水質 water quality 在給水排水工程中，水的物理、化學、生物學等方面的性質。
19、渠道 channel ,conit 天然、人工開鑿、整治或砌築的輸水通道。
20、泵站 pumping house 設置水泵機組、電氣設備和管道、閘閥等的房屋。
21、泵站 pumping station 泵房及其配套設施的總稱。
22、給水處理 water treatment 對不符合用不對象水質要求的水。進行水質改善的過程。
23、污水處理 sewage treatment ,wastewater treatment 為使污水達到排水某一水體或再次使用的水質要求，對其進行凈化的過程。
24、廢水處理 wastewater disposal 對廢水的最終安排。一般將廢水排入地表水體、排放土地和再次使用等。
25、格柵 bar screen 一種柵條形的隔污設備，用以攔截水中較大尺寸的漂浮物或其他雜物。
26、曝氣 aeration 水與氣體接觸，進行溶氧或散除水中溶解性氣體和揮發性物質的過程。
27、沉澱 sedimentation 利用重力沉降作用去除水中雜物的過程。
28、澄清 clarification 通過與高濃度沉渣層的接觸而去除水中雜物的過程。
29、過濾filtration 藉助粒狀材料或多孔介質截除水中質物的過程。
30、離子交換法 ion exchange 採用離子交換劑去除水中某些鹽類離子的過程。
31、氯化 chlorination 在水中投氯或含氯氧化物方法消滅病原體的過程。
32、余氯 resial chlorine 水中投氯，經一定時間接觸後，在水中余留的游離性氯和結合性氯的總和。
33、游離性余氯 free resial chlorine 水中以次氯酸和次氯酸鹽形態存在的余氯。
34、結合性余氯 combinative resial chlorine 水中以二氯胺和一氯胺形態存在的余氯。
35、污泥 sludge 在水處理過程中產生的，以及排水管渠中沉積的固體與水的混合物或膠體物。
36、污泥處理 sludge treatment 對污泥的最終安排。一般將污泥作農肥、製作建築材料、填埋和投棄等。
37、水頭損失 head loss 水流通過管渠、設備和構築物等所引起的能量消耗。

給水工程中系統和水量方面的術語
1、直流水系統 once through system 水經過一次使用後即行排放或處理後排放的給水系統。
2、復用水系統 water reuse system 水經重復利用後再行排放或處理後排放的給水系統。
3、循環水系統 recirculation system 水經使用後不予排放而循環利用或處理後循環利用的給水系統。
4、生活用水 domestic water 人類日常生活所需用的水。
5、生產用水 process water 生產過程所需用的水。
6、消防用水 fire demand 撲滅火災所需用的水。
7、澆灑道路用水 street flushing demand ,road watering 對城鎮道路進行保養、清洗、降溫和消塵等所需用水。
8、綠化用水 green belt sprinkling ,green plot sprinkling 對市政綠地等所需用的水。

給水工程取水構築物的術語
1、管井 deep well ,drilled well 井管從地面打到含水層，抽取地下水的井。
2、管井濾水管 deep well screen 設置在管井動水位以下，用以從含水層中集水的有縫隙或孔隙的管段。
3、管井沉澱管 grit compartment 位於管井最下部，用以容納進入井內的沙粒和從水中析出的沉澱物的管段。
4、大口井 g well ,open well 由人工開挖或沉井法施工，設置井筒，以截取淺層地下水的構築物。
5、井群 batter of wells 數個井組成的群體。
6、滲渠 infiltration gallery 壁上開孔，以集取淺層地下水的水平管渠。
7、地下水取水構築物反濾層 inverted layer 在大口井或滲渠進水處鋪設的粒徑沿水流方向由細到粗的級配礫層(簡稱反濾層)
8、泉室 spring chamber 集取泉水的構築物。
9、進水間 intake chamber 連接取水管與吸水井、內設格柵或格網的構築物。
10、格網 screen 一種網狀的用以攔截水中較大尺寸的漂浮物、水生動物或其他污染物的攔污設備。其網眼尺寸較格柵為小。
11、吸水井 suction well 為水泵吸水管專門設置的構築物。

給水工程中凈水構築物的術語
1、凈水構築物 purification structure 以去除水中懸浮固體和膠體雜質等為主要目的的構築物的總稱。
2、投葯 chemical dosing 為進行水處理而向水中加一定劑量的化學葯劑的過程。
3、混合 mixing 使投入的葯劑迅速均勻地擴散於被處理水中以創造良好的凝聚反應條件的過程。
4、凝聚 coagulation 為了消除膠體顆粒間的排斥力或破壞其親水性，使顆粒易於相互接觸而吸附的過程。
5、絮凝 flocculation A、完成凝聚的膠體在一定的外力擾動下相互碰撞、聚集以形成較大絮狀顆粒的過程。曾用名反應。 B、高分子絮凝劑在懸浮固體和膠體雜質之間吸附架橋的過程。
6、自然沉澱 plain sedimentation 不加註任何凝聚劑的沉澱過程。
7、凝聚沉澱 coagulation sedimentation 加註凝聚劑的沉澱過程。
8、凝聚劑 coagulant 在凝聚過程中所投加的葯劑的統稱。
9、助凝劑 coagulant aid 在水的沉澱、澄清過程中，為改善絮凝效果，另設加的輔助葯劑。
10、葯劑固定儲備量 standby reserve 為考慮非正常原因導致葯劑供應中斷，而在葯劑倉庫內設置的在一般情況下不準動用的儲備量。簡稱固定儲備量。
11、葯劑周轉儲備量 current reserve 考慮葯劑消耗與供應時間之間差異所需的儲備量。簡稱周轉儲備量。
12、沉沙池(沉砂池)desilting basin ,grit chamber 去除水中自重很大、能自然沉降的較大粒徑沙粒或雜粒的水池。
13、預沉池 pre-sedimentation tank 原水中泥沙顆粒較大或濃度較高時，在進行凝聚沉澱處理前設置的沉澱池。
14、平流沉澱池 horizontal flow sedimentation tank 水沿水平方向流動的沉澱池。
15、異向流斜管 (或斜板)沉澱池 tube(plate)settler 池內設置斜管(或斜板)，水自下而上經斜管(或斜板)進行沉澱，沉泥沿斜管(或斜板)向下滑動的沉澱的池。
16、同向流斜板沉澱池lamella 池內設置斜板，沉澱過程在斜板內進行，水流與沉泥均沿斜板向下流動的沉澱池。
17、機械攪拌澄清池 accelerator 利用機械使水提升和攪拌，促使泥渣循環，並使原水中固體雜質與己形成的泥渣接觸絮凝而分離沉澱的水池。
18、水力循環澄清池 circulator clarifier 利用水力使水提升，促使泥渣循環，並使原水中固體雜質與己形成的泥渣接觸絮凝而分離沉澱的水池。
19、脈沖澄清池 pulsator 懸浮層不斷產生固周期性的壓縮和膨脹，促使原水中固體雜質與己形成的泥渣進行接觸凝聚頁分離沉澱的水池。
20、懸浮澄清池 sludge blanket clarifier 加葯後的原水由上通過處於懸浮狀態的泥渣層，使水中雜質與泥渣懸浮層的顆粒碰撞凝聚而分離沉澱的水池。
21、液面負荷 surface load 在沉澱池、澄清池等沉澱構築物的凈化部分中，單位液(水)面積所負擔的出水流量。其計量單位通常以m3/(m2.h)表示。
22、氣浮池 floatation tank 運用絮凝和浮選原理使液體中的雜質分離上浮而去除的池子。
23、氣浮溶氣罐 dissolved air vessel 在氣浮工藝中，水與空氣在有壓條件下相互溶合的密閉容器。簡稱溶氣罐。
24、清水池 clear-water reservoir 為貯存水廠中凈化後的清水，以調節水廠制水量與供水量之間的差額，並為滿足加氯接觸時間而設置的水池。

給水工程中輸配水管網的術語
1、配水管網 distribution system ，pipe system 將水送到分配管網以至用戶的管系。
2、環狀管網pipe network 配水管網的一種置形式，管道縱橫相互接通，形成環狀。
3、枝狀管網 branch system 配水管網的一種布置形式，干管和支管分明，形成樹枝狀。
4、水管支墩 buttress ,anchorage 為防止由管內水壓引起的水管配件接頭移位而造成漏水，需在水管幹線適當部位砌築的墩座。簡稱支墩。

排水工程中排水制度和管渠附屬構築物的術語及其涵義
1、排水制度 sewer system 在一個地區內收集和輸送廢水的方式。它有合流制和分流制兩種基本方式。
2、合流制 combined system 用同一種管渠分別收集和輸送廢水的排水的方式。
3、分流制 separate system 用不同管渠分別收集和輸送各種污水、雨水和生產廢水的排水的方式。
4、檢查井 manhole 排水管渠上連接其他管渠以及供養護工人檢查、清通和出入管渠的構築物。
5、跌水井 drop manhole 上下游管底跌差較大的檢查井。
6、事故排出口 emergency outlet 在排水系統發生故障時，把廢水臨時排放到天然水體或其它地點去的設施。
7、曝雨溢流井 (截留井)storm overflow well ,intercepting well 合流制排水系統中，用來截留、控制合流水量的構築物

排水工程中水和水處理的術語及其涵義
1、生活污水 domestic sewage ,domestic wastewater 居民中日常生活中排出的廢水。
2、工業廢水 instrial wastewater 生產過程中排出的水。它包括生產廢水和生產污水。
3、生產污水polluted instrial wastewater 被污染的工業廢水。還包括水溫過高，排入後造成熱污染的工業廢水。
4、生產廢水 non-polluted instrial wastewater 未受污染或受輕微污染以及水溫稍有升高的工業廢水。
5、城市污水 municipal sewage ,municipal wastewater 排入城鎮污水系統的污水的統稱。在合流制排水系統中，還包括生產廢水和截留的雨水。
6、旱流污水 dry weather flow 合流制排水系統在晴天時輸送的污水。
7、水體自凈 self-purification of water bodies 河流等水體在自然條件的生化作用下，有機物降解，溶解氧回升和水體生物群逐漸恢復正常的過程。
8、一級處理 primary treatment 去除污水中的漂浮物和懸浮物的凈化過程，主要為沉澱。
9、二級處理 secondary treatment 污水經一級處理後，用生物處理方法繼續除去污水不膠體和溶解性有機物的凈化過程。
10、生物處理 biological treatment 利用微生物的作用，使污水中不穩定有機物降解和穩定的過程。
11、活性污泥法 activated sludge process 污水生物處理的一種方法。該法是在人工充氧條件下，對污水和各微生物群體進行連續混和培養，形成活性污泥。利用活性污泥的生物凝聚、吸附和氧化作用，以分解去除污水中的有機污染物。然後使污泥與水分離，大部分污泥再迴流到曝氣池，多餘部分則排出活性污泥系統。
12、生物膜法 biomembrance process 污水生物處理的一種方法。該法採用各種不同載體，通過污水與載體的不斷接觸，在載體上繁殖生物膜，利用膜的生物吸附和氧化作用，以降解去除污水中的有機污染物，脫落下來的生物膜與水進行分離。
13、雙層沉澱池(隱化池) Imhoff tank 由上層沉澱槽和下層污泥消化室組成。
14、初次沉澱池 primary sedimentation tank 污水處理中第一次沉澱的構築物，主要用以降低污水中的懸浮固體濃度。
15、二次沉澱池 secondary sedimentation tank 污水生物處理出水的沉澱構築物，用以分離其中的污泥。
16、生物濾池 biological filter ,trickling filter 由碎石或塑料製品填料構成的生物處理構築物。污水與填料表面上生長的微生物膜間歇接觸，使污水得到凈化。
17、生物接觸氧化 bio-contact oxidation 由浸沒在污水中的填料和人工曝氣系統構成的生物處理工藝。在有氧的條件下，污水與填表面的生物膜反復接觸，使污水獲得凈化。
18、曝氣池 aeration tank 利用活性污泥法進行污水生物處理的構築物。池內提供一定污水停留時間，滿足好氧微生物所需的氧量以及污水與活性污泥充分接觸的混合條件。

排水工程中污泥和污泥處理的術語及其涵義
1、原污泥 raw sludge 未經污泥處理的初沉污泥、二沉剩餘污或兩者的混合污泥。
2、初沉污泥 primary sludge 從初次沉澱池排出的沉澱物。
3、二沉污泥 secondary sludge 從二次沉澱池排出的沉澱物。
4、活性污泥 activated sludge 曝氣池中繁殖的含有各種好氧微生物群體的絮狀體。
5、消化污泥 digested sludge 經過好氧消化或厭氧消化的污泥，所含有機物質濃度有一定程度的降低，並趨於穩定。
6、迴流污泥 returned sludge 由於次沉澱池(或沉澱區)分離出來，迴流到曝氣池的活性污泥。
7、剩餘污泥 excess activated sludge 活性污泥系統中從二次沉澱池(或沉澱區)排出系統外的活性污泥。
8、污泥氣 sludge gas 在污泥厭氧消化時，有機物分解所產生的氣體。主要成分為甲烷和二氧化碳，並有少量的氫、氮和硫化氫。俗稱沼氣。
9、污泥消化 sludge digestion 在有氧或無氧條件下，利用微生物的作用，使污泥中有機物轉化為較穩定物質的過程。
10、好氧消化 aerobic digestion 污泥經過較長時間的曝氣，其中一部分有機物由好氧微生物進一步降解和穩定的過程。
11、厭氧消化 anaerobic digestion 在無氧條件下，污泥中的有機物由厭氧微生物進行降解和穩定的過程。
12、中溫消化 mesophilic digestion 污泥在溫度為33℃－35℃時進行的厭氧消化工藝。
13、高溫消化 thermophilic digestion 污泥在溫度為53℃－55℃時進行的厭氧消化工藝。
14、污泥濃縮 sludge thickening 採用重力或氣浮法降低污泥含水量，使污泥稠化的過程。
15、污泥淘洗 elutriation of sludge 改善污泥脫水能的一種污泥預處理方法。用清水或廢水淘洗污泥，降低水化污泥鹼度，節省污泥處理投葯量，提高污濾脫水效率。
16、污泥脫水 sludge dewatering 對濃縮污泥進一步去除一部分含水量的過程，一般指機械脫水。
17、污泥真空過濾 sludge vacuum filtration 利用真空使過濾介質一側減壓，介質的污泥脫水方法。
18、污泥壓濾 sludge pressure filtration 採用正壓過濾，使污泥水強制濾過介質的污泥脫水方法。
19、污泥干化 sludge drying 通過滲濾或蒸發等作用，從污泥中去除大部分含水量的過程，一般指採用污泥干化場(床)等自然蒸發設施。
20、污泥焚燒 sludge incineration 污泥處理的一種工藝。它利用焚燒爐將脫水污泥加溫乾燥，再用高溫氧化污泥中的有機物，使污泥成為少量灰燼。

排水工程中物理量的術語及其涵義
1、生化需氧量 biochmical oxygen demand 水樣在一定條件下，於一定期間內(一般採用5日、20℃)進行需氧化所消耗的溶解氧量。英文簡稱BOD。
2、化學需氧量 chemical oxygen demand 水樣中可氧化物從氧化劑重鉻酸鉀中所吸收的氧量。英文簡稱COD。
3、耗氧量 oxygen consumption 水樣中氧化物從氧化劑高錳酸鉀所吸收的氧量。英文簡稱OC或CODMn 。
4、懸浮固體 suspended solid 水中呈懸浮狀態的固體，一般指用濾紙過濾水樣，將濾後截留物在105℃溫度中乾燥恆重後的固體重量。英文簡稱SS

㈤ 急求污水處理文獻翻譯及原文！！！！！

看你這么多分，我給你吧。我以前自己翻譯的，查收後請及時採納

㈥ 求翻譯 關於污水的

物理方法包括沒有大量化學性或生物性變化的工藝，或嚴格採用物理方法改良或處版理水質的方權法。例如，採用篩子濾除夾帶的物體，以及沉澱（澄清）。在沉澱過程中，利用固體在重力作用下沉澱到底部這個物理現象。通常這包括將污水在罐中簡單地靜置一段時間，使較重的固體沉澱，並移除「澄清的」廢水。還可以採用包含了過濾的其他物理現象。這時，污水通過一個過濾介質，將固體分離出去。比如採用砂子進一步濾除經處理的污水中夾帶的固體。有些物理現象在沉澱過程中出現，或以利用它進一步提高水質。例如，允許油或油飄浮在水面，並將其撇去，或採用物理方法將其去除，這些都是整個處理過程中的一個環節。

（如果覺得好，請採用並評價反饋。）

㈦ 求翻譯 污水處理 最佳答案追加20分

廢水特點
從管道末端排出的廢水的物理及化學特點均羅列於表1，並以圖6說明。這些結果顯示，工廠所排出的最終流出物的化學需氧量和生物需氧量都很高，其最高值分別為每公升 6920和 3825毫克氧，而平均值則分別是4646和 2298 毫克氧。最終流出物屬酸性，其酸鹼度介乎4.1和5.6之間；而總懸浮固體則介乎每公升589至3268 毫克，平均值為每公升1790毫克。化驗結果亦顯示磷和氮的濃度偏低，兩者的平均濃度分別是每公升 4.6 毫克磷和14.6 毫克氮。此外，廢水中也含有相當數量的油脂，其最高值為每公升2186 毫克，而平均值則是每公升626 毫克。

初級處理
廢水屬酸性，而且含有相當數量的總懸浮粒子（每公升1790毫克）和油脂（每公升626毫克）。這些物質都會對微生物的活動造成不良影響。因此，在進行微生物處理程序前，必須先進行沉澱和調整酸鹼度。這項前期處理工序是在一個多功能緩沖／化糞池內進行。廢水會在池中停留4小時。經過前期處理之後的廢水特點均羅列於表2 ，並以圖7說明。平均而言，油脂濃度降低了74%，並達到每公升161毫克。此外，化學需氧量和生物需氧量也分別減少了 43% 和 47% ；而總懸浮粒子則減少80%。

氮和磷的總濃度分別是每公升 14.8毫克和 4.3 毫克。分析結果顯示，經過前期處理後，廢水的「生物需氧量：氮：磷」比率為100 : 1.2 : 0.4。這個結果顯示：氮和磷的濃度都不足以進行生物處理過程，因此，需要加添氮鹽和磷鹽來調節濃度，務求能夠准確地達到所需要的比率（即「生物需氧量：氮：磷」為100 : 5 :1）。

活性淤泥處理系統
經過初級處理後的廢水會被輸送至反應器內，並會處理約一小時至二十四小時不等，其中的「活性淤泥廢水混合液」所含懸浮固體濃度約為每公升3毫克（請參閱圖8）。在對這些已處理的流出物進行分析後，結果顯示：能夠把生物需氧量減少最多的處理時間是3小時。至於化學需氧量、生物需氧量、總懸浮固體和油脂的殘余含量分別是每公升 109毫克氧、30毫克氧、22毫克和 42毫克（表1）。這些數值都符合埃及法律中，對需要排進排污系統的已處理廢水所要求的標准。

㈧ 關於污水處理的原版英文 帶翻譯的 急需

DSTE型生活污水處理設備

使
用
說
明
書

一、 用途與適用范圍
本設備主要適用於處理一般生活污水或與之相類似的工業有機污水。如：飯店、療養院、學校、住宅區、工礦企業等生活有機污水處理。
二、 處理工藝
SWZ系列污水設備處理工藝，其主要處理工藝是採用目前較為成熟的生物膜法污水處理設備，對處理氨氮指標較為成熟。水質設計參數按一般生活污水水質設計計算，按進水平均BOD5:≤250mg/L,出水BOD5:≤20mg/L,進水平均CODcr:≤400mg/L,出水CODcr:≤100mg/L,進水平均NH3-N:≤40mg/L ，出水NH3-N:≤15mg/L ，進水平均SS:≤300mg/L, 出水SS:≤70mg/L，進水平均動植物油≤40mg/L，出水動植物油≤10mg/L，主要工藝路線如下：
廚房污水

污水入流

垃 事 達
圾 故 標
清 旁 迴流 排
運 通 放
上 清 液

設備沉澱池為豎流式沉澱池，沉澱上升流速為0.4—0.8毫米/秒，接觸氧化填料採用立體彈性填料，填料比表面積300m2/m3,供氧量按BOD5，NH3-N精確計算，曝氣時間6—8小時。
缺氧池停留時間2—3小時，缺氧後的污水經接觸氧化後，混合液迴流缺氧池，迴流比例根據調試確定（迴流比100—200%）沉澱池停留時間1.5—2小時以上，沉澱池污泥氣提至污泥池好氧消化，上清液迴流調節池重新處理，污泥貯存污泥池由環衛部門定期清理。

三、 接管外形圖及設備安裝
1、本設備具有三種安裝形式：一是安裝在地表以下；二是一
半埋在地坪以下，一半在地坪上；三是全安裝在地坪以上。基礎必須水平，如設備安裝在地坪以下，基礎離地坪相對高度按圖尺寸為准，同時四周挖掘寬度，長度必須離基礎邊線500mm以上，以便管道安裝。
2、管道安裝連接應該在設備就位時考慮好，設備就位時必須
按說明書設備自重，配合吊車噸位大小，安裝順序按現場對照圖就位、管道連接附管道安裝圖一份，設備就位後連接管道用橡皮墊及螺絲緊固好，使連接處不滲漏。
3、根據安裝圖，設備的位置，方向不能放錯，互相間距必須
正確。
4、安裝完畢後設備與基礎地板必須連接固定，絕對保證不使
設備流動上浮，全部安裝完畢必須把設備存滿水。試驗各管路口必須不滲漏，同時設備不受地面水上漲，而使設備錯位和傾斜。
5、設備安裝完畢無不妥後，即可用土填入設備四周的間隙中
並整平，地面填土時應注意：⑴設備人孔蓋板必須高出地坪100mm左右；⑵不能讓土堵塞人孔蓋板上的進氣口。
6、把電控櫃控制線與設備接通，接線時注意風機及潛污泵電
機的轉向。控制櫃不能放在露天，須防日曬，雨淋等。以免控制板及接線頭漏電，燒毀控制板。
7、注意事項：⑴設備安裝之處必須保證下雨不積水，⑵設備
的出水管必須在相對地坪0.4m以下，⑶設備上方不得壓有重物，不得有大型車輛經過（指無特殊設計的），⑷設備一般不得抽空內部污水，以防止地下水把設備浮起。

四、 設備使用前檢查及設備啟動
1、啟動設備前檢查好電路，接線控制櫃線路是否正確，電壓
及電流是否符合要求。該設備控制櫃為現場控制櫃。本控制櫃可同時控制若乾颱潛污泵、風機，並結合工作情況實時監測，具有自動保護報警功能，還配有手動，自動控制系統，啟動水泵時檢查水泵管路是否有滲漏及吸水，有無堵塞。
2、本設備水泵採用抗堵塞撕裂型潛污泵，其中二台水泵的控
制由微機通過檢測污水池中的液位來完成，當液位由低到高到達工作水位時，啟動工作泵，如液位繼續上升到警戒水位時，再啟動備用泵，即二台同時工作，當液位下降到工作水位時關掉工作泵，（液位通過液位開關來檢測），啟動風機時檢查旋轉方向是否正確，切忌反轉。
3、當調節池污水較少，液面低於水泵啟動液位時，二台水泵
都停止工作。這時，為使生物膜正常生長，風機間歇啟動，啟動時間在30分鍾內任選、間歇啟動周期為2小時內任選。
4、沉澱池排泥控制採用電磁閥氣提排泥，排泥周期為2小時/次，排泥時間5—8分鍾/次。
5、設備控制中心在微機櫃上按照設計編排工作程序一次完
成（無特殊情況下不得採用手動控制方式），手動控制通過面板上按鍵開關，由人工控制潛污泵、風機、電磁閥及二氧化氯發生器等設備的開啟和關閉。

五、 生物膜的培養
1、污水按額定流量不斷進入設備內。
2、啟動潛污泵、風機、電磁閥及二氧化氯發生器，風機的充
氧量減至正常充氧量的一半左右。
3、每天觀察好氧池內填料情況，如填料上長出橙黃色或橙黑
色的一層粘狀物，即已培養好生物膜，這個過程一般要7—15天完成。
4、氣溫一般在攝氏15℃—25℃最為適宜。
5、如原污水濃度太低，培養生物膜時間太長，必要時要加一
點營養，主要以糞便為主或其它。
6、PH值一定要保證6~9之間，原污水要保證達到可生化狀
態。
7、開始調試時，生活污水少量進入生活污水處理系統，待生
物膜培養好後，生活污水可按正常流量不斷進入生活污水處理系統，即調試正常開始。

六、 設備運行管理
1、將風機調至正常狀態；
2、好氧池混合液迴流比調至最佳狀態；
3、按設計運行程序工作，經常觀察生物膜的生長情況。

七、 維護保養及故障排除
1、必須注意污水中不得有大塊固體物質進入設備，以免堵塞
管道與孔口和水泵損壞；
2、設備人孔必須蓋好，以防發生意外或掉入大塊固體物質；
3、進入設備的污水PH值必須在6~9之間，偏酸偏鹼會影響
生物膜的正常生長；
4、風機一般運行6個月左右需要換機油一次，以提高風機使
用壽命；
5、必須保證風機進氣口暢通。
6、故障排除
故 障 原 因 排 除
污水流動不暢 管路或孔口有雜物堵住 用壓力水或壓縮空氣沖刷
曝氣量不足 進氣口有異物堵塞 清理異物
混合液迴流不暢 管道內有異物或閥門堵死 旋開閥門，用壓力水沖洗
污泥提升不暢 管道內有異物或閥門堵死 旋開閥門，用壓力水沖洗

DSTE TYPE DOMESTIC SEWAGE TREATMENT EQUIPMENT

OPERATION INSTRUCTIONS

Operation instructions to the DSTE
I Use and scope
This set is mainly used to treat the domestic sewage or some kind of instrial waste water, such as the waste water from the restaurant , sanatorium, or school, etc.
II. Treatment Technology
This DSTE set is mainly adopt the method of the Biomembrane method to deal with the waste water, it is a quite mature method to remove the NH4-N content in the water nowadays, the parameter of the water quality is designed according to the waste quantity containing in the raw water:
Waste intake average parameter
BOD5≤250mg/l
CODcr≤400mg/l
NH3-N≤40mg/l
SS≤300mg/l
Grease≤40mg/l
Effluent average parameter
BOD5≤20mg/l
CODcr≤100mg/l
NH3-N≤15mg/l
SS≤70mg/l
Grease≤10mg/l
The main treatment technology flow is as follow:

Kitchen sewage Oil interceptor

Intake of the sewage Bar rack Retention pool Anaerobic tank

sludge recycle

Contact oxidation tank Sediment tank disinfection tank

To disposal sludge tank
The sediment tank is erect style tank, the up-flow velocity is 0.4---0.8mm/s, contact oxidation material is stereoscopic and elastic, the specific surface area of it is 300m2/m3, the O2 supply is designed according to the BOD5 and NH3-N content in the water, and the aeration period will be 6～8 hours.
The time for waste water stay in the anaerobic tank is 2-3 hours, after contact oxidation, the waste water and sludge backflow to the anaerobic， backwater ratio is (100--200%) according to the adjustment. The time the waste water be kept in the sediment tank should more than 1.5～2 hours, sludge in the sediment tank will be exalted to the sludge tank by air waiting for the contact oxidation, then the overflow will backflow to the retention basin retreated, the sludge in the tank would be cleaned periodically.
III Installation
1.Three forms of installation: ⑴underground installation; ⑵half underground installation;⑶on the ground installation. The basement must be flat, if the set is installed underground, the height between the basement and the surface of the ground should adopt the drawing, and make the excavation width exceed 500mm out of the foundation plate , which is better for pipe installation.
2. Everything about pipe installation and connection should be taken into consideration when the set is ready. Make sure the net weight is suit with the crane, and the installation sequence should adopt the designed drawing, tight the screws with the rubber washer so as to connect the pipes, make sure there isn』t any leaking in the conit joint.
3. The install direction and position should be correct, so do the interval between them.
4. Fix the set with the surface of the ground after the installation has been finished, make sure it is firmly fixed, and the set wouldn』t move in the future. Pour in water after finish installation to the full. Make sure there isn』t any leaking on the conit joint, and make sure the set wouldn』t in version or inclined because of rise of the water under the ground.
5. After correct installation, pour some soil into the interval and make it flat, make sure:
⑴ The cover of the manhole should higher than the surface for about 100mm;
⑵ The air intake pipe on the manhole wouldn』t be blocked by the soil.
6. Connect the electrical control wire with the set, pay attention to the running direction of the blower and the submersible sewage pump. The electrical control cabinet couldn』t be kept outdoor, because the sun or rain would destroy the control board.
7. Points of attention:
⑴ The place to install the set could not store up the water when it is raining, ⑵ The water outlet pipes should be 0.4m under the surface of the ground.
⑶ Make sure that there wouldn』t any heavy things on top of it, and no tracks would get through it.
⑷ There should always some waste water in the set to prevent the floatage of the set by the underground water.
IV Examine the set and start before use
Make sure the electrical wires, control panel wires and the voltage are all accord with requirement. The local control cabinet could not only be used to control submersible sewage pumps and the blowers at the same time, but also could monitor itself according to the working condition. It also have the ability to self protect and self alarm, beside that, manual switch and automatic exchange switch are also equipped. To examine the pipes of the pump before start to see whether it is seeping or bibulous or stifled.
The pump of this set is antiblock avusion type pump, the control of two pumps is through the liquid switch in the waste water basin, working pump start to work when the height raised to the start level; the spare pump start when the height raised to the highest level; pump stop working when the height fall to the low level. Check out whether the revolving direction of the blower is correct when it is started.
When the liquid level is lower than the pump starting height, both two pumps stop working. At this time, the blower start to work intermittently, working time should between 0～30 minutes, and the period of the intermittent start should between 0～2 hours.
The control of the sludge discharge in the sediment tank is air boost discharge by the electromagnetic valve, discharging cycle: 2hours/time, discharging time: 5～8minutes/time.
The control of the set should be finished according to the computer designed working procere one time, (only under some special conditions the hand –driven control could be used). If it is necessary, the manual control of the submersible sewage pumps and the blowers and the electromagnetic valve can be realized through turning the switch on or off by hand.
V. The cultivation of the biomembrane
1. The quantity of sewage which entering in the set should accord with the rated flux with no stop.
2. The oxygen volume from the blower should reced to half amount when starting the submersible sewage pump, blower, electromagnetic valve and the CLO2 generator。
3. Observe the material filled in the contact oxidation tank, the biomembrane has finished when a piece of yellow or black dope could be found on the surface. The process costs 7～15 days.
4. The best temperature should be: 15～25℃
5. If the density of the original sewage is to low, it would cost more time to cultivate the biomembrane, so when it is necessary, some kind of furtilizer should be added.
6. The pH value should be kept between 6 and 9, so that the original sewage could reach the step of contact oxidation.
7. When start, pour in small quantity of sewage into the sewage treatment system. After the bilmembrane is finished, Sewage could enter in the system in normal flux.

VI. The management of the operation
1. Turn the blower to the normal position.
2. Let the backflow ratio of the contact oxidation tank reach the best position.
3. Working as designed, often observe the cultivative situation of the biomembrane.
VII. Maintenance and fix the breakdown
1. Make sure that there wouldn』t any solid material content in the sewage, to prevent the block of the pipes.
2. Cover the manhole of the set so as to prevent the droping of some solid material.
3. The pH value should be kept between 6 and 9, in order to keep a better condition for cultivation.
4. Change the lubricating oil in the blower one time every six months.
5. Keep the entrance of the blower unblocked.
6. Fix the breakdown
fault reason method
No enough water flow Sth. block in the pipe Clean by pressure water or air
No enough aeration volume Sth. block in the entrance of the blower Clean it
No enough refluence of the mix liquid Sth. block in the pipe or entrance of valve Unscrew the valve, clean it by pressure water
No enough refluence of the sludge Sth. block in the pipe
or entrance of valve Unscrew the valve, clean it by pressure water

㈨ 污水方面的翻譯

廠內旋轉生物接觸器（又稱「生物轉盤」）處理系統
該廠選擇裝設旋轉生物接觸器（以下簡稱「接觸器」），是因為這種設備的運作成本和維修成本都較低。從預處理設備輸出的流出物會被不斷輸送至接觸器。接觸器有四個階段，每個階段都裝設了由塑料包裝成環狀的物料，合共提供達4,000平方米的總表面面積（見圖11）。這些轉盤以每分鍾3-5轉的速度旋轉，並保持約有45%的表面面積浸於廢水中。整個系統的總體積為6立方米。接觸器所承受的液壓負荷為每日每平方米0.02立方米。廢水是經由裝設於主軸的大盤上的轉杯輸送至接觸器。整個接觸器的處理效果都受到監察。表2展示了經處理後的流出物特點。剩餘化學需氧量和剩餘生物需氧量分別介乎每公升127至543毫克氧和25至385毫克氧之間，而平均值則分別為每公升362和139毫克氧。相應的平均清除率分別達86%和88%。總懸浮固體的平均清除率為73%。相應的殘余濃度為每公升95毫克。平均殘余油脂為每公升27毫克，其相應清除率達77%。這些處理後流出物的特點與實驗室接觸器所取得的結果相若。
結論
根據活化淤泥、旋轉生物接觸器和升流式厭氧污泥床等技術所取得的結果證明，這些技術都適用於處理從調味料製造廠排出的廢水。每種處理過程所輸出的廢水，都符合埃及法律對工業廢水排入公共污水收集系統的相關規定。此外，經接觸器處理後的流出物特點，與實驗室中接觸器所取得的結果相若，因此證實，該廠所裝設的旋轉生物接觸器屬有效和可靠。

㈩ 誰有關於污水處理或者組態軟體的外文翻譯（帶原文），急用！

關鍵詞：
人工濕地；硝化作用；反硝化作用；生活污水；脫氮；硝化細菌；反硝化細菌
2. 材料和方法
2.1 系統描述
我們研究隊伍設計的人工濕地結構位於中國寧波某村。它包括三個部分，容積按照四十人排量設計。氣候特點為年降水量1300-1400mm和累計年平均氣溫16.2℃。極高極低值分別為38.8℃和-4.2℃。較冷的時間段以十二月到二月為代表並且在這個時間段里出水比較接近於8℃（最低5℃）。第一部分和第三部分8m長6m寬1.0m深。反應床有三層構成，最底一層由厚20 cm的洗凈的礫石(2–6 cm)構成，中間層由65 cm厚的細砂(0.5–2.0 cm)粒構成，最上層由15 cm厚的土壤(0.1–0.2 cm)構成。底面坡度大約1%。第三部分有三個環形的單元構成，直徑分別為7m、5m和3m，由下向上每個0.6m深，表面積近似估算為38.5m2。由頂部向低處單元的溢流會立即產生的瀑布似的紊流可以增大溶解氧含量和維持含氧條件。
圖1 塔式復合人工濕地水流示意圖：1.進水區 2.塔式區 3.出水區 4.濕地植物 5.頂部環形區域 6.中部環形區域 7.底部環形區域 8.瀑布似溢流
濕地結構的底部用高密度的聚乙烯作為襯里，環形區域則是要鋪襯5cm厚的砌磚牆，為了防止污水的滲漏及污水與地下水混合。由苗圃購得的池柏（Taxodium ascendens）的幼苗以間距0.8m間隔圍繞整個濕地結構底部環形種植，濕地結構地層中部種植密度為56株/m2的藺草（Schoenoplectus trigueter），於頭年十一月種植第二年五月份收割。在藺草收獲後的六至十月份，以9株/m2的種植密度種植野茭白（Zizania aquatica）。在第二部分頂部的環形部分以近似6株/m2的種植密度種植睡蓮（Nymphaea tetragona），在中間環形區域以的36株/m2種植密度種植香蒲（Typha angustifolia）。
表1 THCW進水和出水的物理化學特性
80%的原污水不斷的流入濕地結構的第一部分。20%的污水由泵直接輸入第二部分的環形結構最高層，溢流進入環形結構中間一層，之後流入最後一層。此時第二部分處理污水與第一部分處理後的污水一起流入濕地結構的第三部分並最終由其排出。水深由一個儲水塔控制。在第一時段，前四個月（06年5月到8月）人工濕地結構以的16 cm/d水力負荷運行（水力停留時間5.4 d）。第二時段，之後八個月（06年9月到07年4月）人工濕地結構以的比較高的32 cm/d水力負荷運行（水力停留時間2.7 d）。這些生活污水在一個腐化池裡先進行預處理（表一）。
2.2 分析方法
2.2.1 化學分析
需每天採集第一部分的進水，第二部分的出水（僅在後八個月），第三部分的出水，每周混合水樣的測試數據和結果搜集分析，需檢測TSS，COD，NH3-N，TN，TP。每周檢測現場每部分和每個環形處理單元的水溫，pH，DO，TSS，COD，TN，TP和NH3-N要堅決的按照標准方法來檢測控制（APHA, 1998）。
野茭白（Z. aquatica)）和藺草（S. trigueter）在零六年十月和零七年五月分別被收割（砍掉植株所有水面上可見部分）。收割的植物在被蒸餾水洗過後在太陽下經過24小時的日照後投入105 ◦C下灼燒24小時。植物在乾燥後的稱重作為基本分析。被乾燥和研磨過的植物碎末作為總氮（TKN）測量的准備，分析方法按照標准方法（APHA, 1998）。
2.2.2硝化及反硝化的測量
在濕地結構第三部分的前端沉澱物上層的五厘米處存在潛在的硝化反應。使用的試驗介質中每公升包含：0.14g K2HPO4； 0.027 g KH2PO4； 0.59 g (NH4)2SO4；1.20 g NaHCO3；0.3 g CaCl2·2H2O；0.2 g MgSO4； 0.00625 g FeSO4；0.00625 g EDTA；1.06 gNaClO3；pH是7.5。氯化鈉被用於抑制硝酸鹽及亞硝酸鹽的氧化。50mL沉澱污泥需要加入100mL試驗介質25 ◦C在震盪器150 rpm轉速下培養。這種經處理過的樣本在被培養2，6，20和24小時後被收集。亞硝酸鹽的濃度用光度計測量。由亞硝酸鹽產量和培養時間數計算出的線性回歸，評估出的角系數可以計算出潛在硝化反應的量。結果以在樣品中的體積損耗規范化的計算出來，最後以乾重（DW）及明確的每小時每克干物質產生nmol亞硝酸鹽表示。
潛在亞硝化反應速率（PDR）被用乙炔抑制設備進行測量。 沉澱物樣本在第三部分的後部的四個地點採集（兩個分散採集，兩個呈柱狀採集直徑3.5 cm），並且要立即用鋁箔密封以防游離氧進入沉澱物樣本。這四個樣本分別投入四個容積為1500mL的錐形瓶中，加入添加營養元素的營養液進行培養（15 mg/L NO3-N，72 mg/L Ca，10 mg/L Mg，27 mg/L Na，39mg/L K和2.5 mg/L PO4-P）。燒瓶頂部用氮氣吹洗半個小時。燒瓶被置於旋轉振盪器中60 rpm轉速震盪。樣本在黑暗處20 ◦C培養八小時。每個小時使用注射器進行氣體取樣。頂部樣本用氣象色譜儀分析N2O的濃度（日本金島公司氣象色譜儀GC-14B），氣象色譜儀帶有一個電子捕獲探測器操作溫度340 ◦C。潛在亞硝化的反應速率以mg N2O-N/m2沉澱物每小時表示。
2.2.3 微生物數量的分析
人工濕地沉澱物中的硝化和反硝化微生物使用以下培養基用最大可能數量法計算（Carter and Gregorich, 2006）。計算硝化細菌的培養基配方如下：13.5 g Na2HPO4；0.7 g KH2PO4； 0.1g MgSO4·7H2O； 0.5 g NaHCO3； 2.5 g (NH4)2SO4；14.4mg FeCl3·6H2O； 18.4mg CaCl2·7H2O； 1 L 蒸餾水；pH＝8.0。計算反硝化細菌的培養基配方如下：1.0 g KNO3； 0.1gNa2HPO4;；2.0 g Na2S2O7； 0.1g NaHCO3;；0.1 g MgCl2； 1 L 蒸餾水；pH 7.0。用一根內徑為4.7cm的玻璃管採集測量硝化和反硝化細菌的數量應遠離泥水分界面（0–2 cm）及過深的深度（5–8 cm）。附著在岩石及水生植物體上的細菌剝離下來之後，然後用混合器將其溶於冷水驅散混合。經十個無菌的蒸餾水樣稀釋的沉澱物樣本被轉移到96格的包含各自培養基的微量滴定板上在28 ◦C下硝化細菌培養21 d反硝化細菌培養5 d。為了確定沉澱物的乾重，10 g的沉澱物在105 ◦C下被隔夜烘乾直至產生衡重樣本。在人工濕地結構運行期間，硝化和反硝化細菌的數量要每兩月進行一次計算。
2.2.4 統計分析
所有帶有方差測驗的統計分析都使用統計分析軟體SPSS進行分析（Statistic Package for Social Science）。當p < 0.05時誤差被認為是有效的。有效的誤差用鄧肯測試法進行評估。皮爾森相關分析適用於評估潛在反硝化效率和水力負荷之間有效的的線性相關，以及反硝化和水力負荷之間的關系。
3.結果
第二部分第三部分的出水中物理化學指標的變化在表1中給出，水的pH沒有太大的變化。由於人工濕地結構第二部分的瀑布式溢流的被動充氧的原因，出水的溶解氧含量（DO）相對較大。在第二部分入水的溶解氧平均值為：1.28±0.52 mg/L，出水中的平均值為：2.98±0.38mg/L。已觀測到的對總懸浮物TSS的脫除率為84.60±9.6%。氮的脫除率是較高值的，脫除NH3-N和TN平均值為：83.11±10.2%，82.85±8.5%。在第二部分NH3-N和TN的脫除率分別為：72%和29%。在第二部分的硝化作用將很大部分的氮轉化成了NO3-N，54%的由第三部分的反硝化作用和其他作用轉移脫除。磷的脫除率觀測到在64.15±7.9%。在第二時間段對於第一時間段各類超標污染物的脫除效率更高，因為第一時間短的水力負荷較低。但在兩種不同的水力負荷下各類污染物的脫除效率是相似的（p < 0.02）。
圖2顯示了的研究調查期間12個月的入水和出水中CODcr，NH3-N，TN和TP脫除效率。在研究期間的時間段一和時間段二中，調研中的十二個月NH3-N和TN被有效脫除。脫氮效率在開始10周和最後10周是最高，由於溫度較高的原因。人工濕地結構在冬季也顯出了對於氮、磷和有機物的較高的脫除效率。另外由於硝化和反硝化作用而導致的氮素流失的量在夏季大於（p < 0.003）在冬季。當濕地中的pH值超過極大值7.7，氨的揮發可以被忽略，這個pH值下沒有足夠量的氨氣的生成。在兩種水力負荷下（16 cm/d和 32 cm/d）的脫除效率在統計上沒有顯著差異。
圖2.實驗期間THCW進水出水中的COD，NH3-N，TN和TP含量與脫除效率
圖2中同樣顯示在濕地運行期間磷的脫除效率在最高的水力負荷下或是在冬季沒有十分顯著的波動。在冬季和夏季的運行中，出水的總磷TP濃度沒有顯著的差異。圖3. 實驗期間THCW第三部分沉澱物中潛在硝化及反硝化量
如圖3所示，潛在硝化速率和潛在反硝化效率在最初的四個月里的隨著時間增長。在水力負荷上升（16 cm/d到32 cm/d）之後的一個月，在2006年的十月到十二月之間潛在硝化速率下降，潛在反硝化速率在2006年的十月到2007年的二月之間下降。實驗結束時潛在硝化反應速率沒有明顯上升，反硝化反應速率上升了一點。潛在硝化反應和潛在反硝化反應用硝化細菌和反硝化細菌的最有可能數目來分別計算，顯出兩條正相關關系很好的曲線（p < 0.05）。
表2 在THCW中硝化及反硝化細菌數量
由表2看出，在濕地結構沉澱物中的硝化細菌和反硝化細菌最可能數目大約在每克104–105數量級之間。對比硝化細菌及反硝化細菌的估算定量，濕地結構中相應的潛在硝化反應和潛在反硝化反應（圖3）顯示出更多數量的硝化細菌和反硝化細菌，更高的潛在硝化活動。

為了測定植物收獲後在脫氮方面的效果，在06年十月和07年五月收獲的植物烘乾後測量其凱氏氮（TKN）的含量,顯示出在藺草（S. trigueter）中積累的氮的含量遠大於野茭白（Z. aquatica）中的積累，在藺草（S. trigueter）和野茭白（Z. aquatica）的烘乾樣中平均固氮的量是6.8±0.3/kg和4.7±0.2/kg，總氮的平均吸收率分別是17.18 kg/(ha·d)和12.63 kg/(ha·d)。

4.討論

硝化反應是不能從水中脫氮。但是伴隨著反硝化反應卻是許多人工濕地結構的主要脫除機理。硝化反應發生在氧氣處於一個可以使嚴格好氧硝化細菌生長的足夠高的濃度氧氣含量下。硝化反應存在於所有的人工濕地結構中，但這一反應的大小又由溶解氧的量決定。因為NH3-N在許多廢水中是占優勢的種類，硝化反應通常在各類濕地系統中是一個限制環節。反硝化作用被認為是大多數人工濕地結構中主要的脫氮機理。無論如何，通常在廢水中硝酸鹽的濃度是非常低的，因此反硝化反應必須伴隨硝化反應而進行。硝化反應和反硝化反應對於氧的不同需求成為了許多要求到高脫氮效率的人工濕地的障礙。

人們普遍認為當溶解氧濃度（DO）達到1.5mg/L以上時硝化反應可以發生。研究中濕地結構的出水溶解氧濃度（DO）平均值為2.22±0.13 mg/L，這個可能是由於人工濕地結構中部的塔式結構的瀑布式溢流造成的，這個溶解氧濃度是對硝化作用有利的；這個推論與沉澱物中的更多的硝化細菌的數目相一致（表2）。高的溶解氧濃度與充足由入水的支路直接注入人工濕地第二部分的有機物，減少了異養生物和硝化細菌之間對營養的爭奪。因此更多的緩慢生長的硝化細菌轉移到了沉澱物的表面和植物根部。

5.結論

該研究顯示，塔式復合人工濕地結構可以有效處理許多污染物，第一部分的處理目標為總懸浮物TSS和生物需氧量，第二個塔式部分的處理目標是硝化，第三部分的目標是反硝化。使用塔式結構的瀑布式水流而帶來被動充氧以及由旁路直接注入第二部分的原污水，在促進硝化和反硝化方面的顯示出了很大的促進。對於總懸浮物TSS，化學需氧量COD，氨氮NH3-N，總氮TN，總磷TP的脫除效率分別為：88.57±16.3%，84.60±9.6%，83.11±10.2%，82.85±8.5%，64.15±7.9%。顯然，我們設計的系統在高的水力負荷下對於初級生活污水有一個高的脫氮能力。濕地結構污泥里的硝化細菌的數量較高，但反硝化細菌數量對於其他報道來說相對偏低。潛在硝化反應和潛在反硝化反應的數目是與硝化細菌和反硝化細菌數目相一致的。在濕地結構中硝化反應和反硝化反應是脫氮運行的主要機理。濕地種植物的含氮量顯示出本土植物藺草是最適合濕地結構的植物，因為它有冬季生長和工業可以利用的特點。對於環境教育項目，塔式復合人工濕地結構也提供了一個額外的好處，即美學的觀賞價值。對於濕地結構的超過兩年的現場檢測研究，最佳化的入水分布和結構設計將會在將來的研究中逐一進行。

提高塔式復合人工濕地處理農村生活污水的脫氮效率[1]

摘要：

努力保護水源，尤其是在鄉鎮地區的飲用水源，是中國污水處理當前面臨的主要問題。氮元素在水體富營養化和對水生物的潛在毒害方面的重要作用，目前廢水脫氮已成為首要關注的焦點。人工濕地作為一種小型的，處理費用較低的方法被用於處理鄉鎮生活污水。比起活性炭在脫氮方面顯示出的廣闊前景，人工濕地系統由於溶解氧的缺乏而在脫氮方面存在一定的制約。為了提高脫氮效率，一種新型三階段塔式混合濕地結構----人工濕地（thcw）應運而生。它的第一部分和第三部分是水平流矩形濕地結構，第二部分分三層，呈圓形，呈紊流狀態。塔式結構中水流由頂層進入第二層及底層，形成瀑布溢流，因此水中溶解氧濃度增加，從而提高了硝化反應效率，反硝化效率也由於有另外的有機物的加入而得到了改善，增加反硝化速率的另一個原因是直接通過旁路進入第二部分的廢水中帶入的足量有機物。常綠植物池柏（Taxodium ascendens），經濟作物藺草（Schoenoplectus trigueter），野茭白（Zizania aquatica），有裝飾性的多花植物睡蓮（Nymphaea tetragona），香蒲（Typha angustifolia）被種植在濕地中。該系統對總懸浮物、化學需氧量、氨氮、總氮和總磷的去除率分別為89%、85%、83%、 83% 和64%。高水力負荷和低水力負荷（16 cm/d 和 32 cm/d）對於塔式復合人工濕地結構的性能沒有顯著的影響。通過硝化活性和硝化速率的測定，發現硝化和反硝化是濕地脫氮的主要機理。塔式復合人工濕地結構同樣具有觀賞的價值。

關鍵詞：

人工濕地；硝化作用；反硝化作用；生活污水；脫氮；硝化細菌；反硝化細菌
研究目的：

1.評價新型人工濕地的性能，塔式復合人工濕地（THCW），尤其是在高水力負荷的情況下脫氮效率。這種人工濕地結構設計通過瀑布形式的水流進行被動充氧從而提高廢水中溶解氧濃度進而提高硝化速率，依靠直接在濕地中間部分加入原廢水提高反硝化速率，從而促進硝化反硝化過程。

2.對於在人工濕地結構中常綠多年生木本植物和草本植物共同脫除氮的效率的評價，尤其是在冬季的階段，且在濕地里植物的生長量對於氮的脫除是有幫助作用的。

3.研究表面水平流、自由水流相結合的系統是否在脫除和轉化廢水中污染物方面表現出更好的性能，尤其是脫氮方面。

2. 材料和方法

2.1 系統描述

我們研究隊伍設計的人工濕地結構位於中國寧波某村。它包括三個部分，容積按照四十人排量設計。氣候特點為年降水量1300-1400mm和累計年平均氣溫16.2℃。極高極低值分別為38.8℃和-4.2℃。較冷的時間段以十二月到二月為代表並且在這個時間段里出水比較接近於8℃（最低5℃）。第一部分和第三部分8m長6m寬1.0m深。反應床有三層構成，最底一層由厚20 cm的洗凈的礫石(2–6 cm)構成，中間層由65 cm厚的細砂(0.5–2.0 cm)粒構成，最上層由15 cm厚的土壤(0.1–0.2 cm)構成。底面坡度大約1%。第三部分有三個環形的單元構成，直徑分別為7m、5m和3m，由下向上每個0.6m深，表面積近似估算為38.5m2。由頂部向低處單元的溢流會立即產生的瀑布似的紊流可以增大溶解氧含量和維持含氧條件。

圖1 塔式復合人工濕地水流示意圖：1.進水區 2.塔式區 3.出水區 4.濕地植物 5.頂部環形區域 6.中部環形區域 7.底部環形區域 8.瀑布似溢流

濕地結構的底部用高密度的聚乙烯作為襯里，環形區域則是要鋪襯5cm厚的砌磚牆，為了防止污水的滲漏及污水與地下水混合。由苗圃購得的池柏（Taxodium ascendens）的幼苗以間距0.8m間隔圍繞整個濕地結構底部環形種植，濕地結構地層中部種植密度為56株/m2的藺草（Schoenoplectus trigueter），於頭年十一月種植第二年五月份收割。在藺草收獲後的六至十月份，以9株/m2的種植密度種植野茭白（Zizania aquatica）。在第二部分頂部的環形部分以近似6株/m2的種植密度種植睡蓮（Nymphaea tetragona），在中間環形區域以的36株/m2種植密度種植香蒲（Typha angustifolia）。

表1 THCW進水和出水的物理化學特性

80%的原污水不斷的流入濕地結構的第一部分。20%的污水由泵直接輸入第二部分的環形結構最高層，溢流進入環形結構中間一層，之後流入最後一層。此時第二部分處理污水與第一部分處理後的污水一起流入濕地結構的第三部分並最終由其排出。水深由一個儲水塔控制。在第一時段，前四個月（06年5月到8月）人工濕地結構以的16 cm/d水力負荷運行（水力停留時間5.4 d）。第二時段，之後八個月（06年9月到07年4月）人工濕地結構以的比較高的32 cm/d水力負荷運行（水力停留時間2.7 d）。這些生活污水在一個腐化池裡先進行預處理（表一）。

2.2 分析方法

2.2.1 化學分析

需每天採集第一部分的進水，第二部分的出水（僅在後八個月），第三部分的出水，每周混合水樣的測試數據和結果搜集分析，需檢測TSS，COD，NH3-N，TN，TP。每周檢測現場每部分和每個環形處理單元的水溫，pH，DO，TSS，COD，TN，TP和NH3-N要堅決的按照標准方法來檢測控制（APHA, 1998）。

野茭白（Z. aquatica)）和藺草（S. trigueter）在零六年十月和零七年五月分別被收割（砍掉植株所有水面上可見部分）。收割的植物在被蒸餾水洗過後在太陽下經過24小時的日照後投入105 ◦C下灼燒24小時。植物在乾燥後的稱重作為基本分析。被乾燥和研磨過的植物碎末作為總氮（TKN）測量的准備，分析方法按照標准方法（APHA, 1998）。

2.2.2硝化及反硝化的測量

在濕地結構第三部分的前端沉澱物上層的五厘米處存在潛在的硝化反應。使用的試驗介質中每公升包含：0.14g K2HPO4； 0.027 g KH2PO4； 0.59 g (NH4)2SO4；1.20 g NaHCO3；0.3 g CaCl2·2H2O；0.2 g MgSO4； 0.00625 g FeSO4；0.00625 g EDTA；1.06 gNaClO3；pH是7.5。氯化鈉被用於抑制硝酸鹽及亞硝酸鹽的氧化。50mL沉澱污泥需要加入100mL試驗介質25 ◦C在震盪器150 rpm轉速下培養。這種經處理過的樣本在被培養2，6，20和24小時後被收集。亞硝酸鹽的濃度用光度計測量。由亞硝酸鹽產量和培養時間數計算出的線性回歸，評估出的角系數可以計算出潛在硝化反應的量。結果以在樣品中的體積損耗規范化的計算出來，最後以乾重（DW）及明確的每小時每克干物質產生nmol亞硝酸鹽表示。

潛在亞硝化反應速率（PDR）被用乙炔抑制設備進行測量。 沉澱物樣本在第三部分的後部的四個地點採集（兩個分散採集，兩個呈柱狀採集直徑3.5 cm），並且要立即用鋁箔密封以防游離氧進入沉澱物樣本。這四個樣本分別投入四個容積為1500mL的錐形瓶中，加入添加營養元素的營養液進行培養（15 mg/L NO3-N，72 mg/L Ca，10 mg/L Mg，27 mg/L Na，39mg/L K和2.5 mg/L PO4-P）。燒瓶頂部用氮氣吹洗半個小時。燒瓶被置於旋轉振盪器中60 rpm轉速震盪。樣本在黑暗處20 ◦C培養八小時。每個小時使用注射器進行氣體取樣。頂部樣本用氣象色譜儀分析N2O的濃度（日本金島公司氣象色譜儀GC-14B），氣象色譜儀帶有一個電子捕獲探測器操作溫度340 ◦C。潛在亞硝化的反應速率以mg N2O-N/m2沉澱物每小時表示。

2.2.3 微生物數量的分析

人工濕地沉澱物中的硝化和反硝化微生物使用以下培養基用最大可能數量法計算（Carter and Gregorich, 2006）。計算硝化細菌的培養基配方如下：13.5 g Na2HPO4；0.7 g KH2PO4； 0.1g MgSO4·7H2O； 0.5 g NaHCO3； 2.5 g (NH4)2SO4；14.4mg FeCl3·6H2O； 18.4mg CaCl2·7H2O； 1 L 蒸餾水；pH＝8.0。計算反硝化細菌的培養基配方如下：1.0 g KNO3； 0.1gNa2HPO4;；2.0 g Na2S2O7； 0.1g NaHCO3;；0.1 g MgCl2； 1 L 蒸餾水；pH 7.0。

用一根內徑為4.7cm的玻璃管採集測量硝化和反硝化細菌的數量應遠離泥水分界面（0–2 cm）及過深的深度（5–8 cm）。附著在岩石及水生植物體上的細菌剝離下來之後，然後用混合器將其溶於冷水驅散混合。經十個無菌的蒸餾水樣稀釋的沉澱物樣本被轉移到96格的包含各自培養基的微量滴定板上在28 ◦C下硝化細菌培養21 d反硝化細菌培養5 d。為了確定沉澱物的乾重，10 g的沉澱物在105 ◦C下被隔夜烘乾直至產生衡重樣本。在人工濕地結構運行期間，硝化和反硝化細菌的數量要每兩月進行一次計算。

2.2.4 統計分析

所有帶有方差測驗的統計分析都使用統計分析軟體SPSS進行分析（Statistic Package for Social Science）。當p < 0.05時誤差被認為是有效的。有效的誤差用鄧肯測試法進行評估。皮爾森相關分析適用於評估潛在反硝化效率和水力負荷之間有效的的線性相關，以及反硝化和水力負荷之間的關系。

3.結果

第二部分第三部分的出水中物理化學指標的變化在表1中給出，水的pH沒有太大的變化。由於人工濕地結構第二部分的瀑布式溢流的被動充氧的原因，出水的溶解氧含量（DO）相對較大。在第二部分入水的溶解氧平均值為：1.28±0.52 mg/L，出水中的平均值為：2.98±0.38mg/L。已觀測到的對總懸浮物TSS的脫除率為84.60±9.6%。氮的脫除率是較高值的，脫除NH3-N和TN平均值為：83.11±10.2%，82.85±8.5%。在第二部分NH3-N和TN的脫除率分別為：72%和29%。在第二部分的硝化作用將很大部分的氮轉化成了NO3-N，54%的由第三部分的反硝化作用和其他作用轉移脫除。磷的脫除率觀測到在64.15±7.9%。在第二時間段對於第一時間段各類超標污染物的脫除效率更高，因為第一時間短的水力負荷較低。但在兩種不同的水力負荷下各類污染物的脫除效率是相似的（p < 0.02）。

圖2顯示了的研究調查期間12個月的入水和出水中CODcr，NH3-N，TN和TP脫除效率。在研究期間的時間段一和時間段二中，調研中的十二個月NH3-N和TN被有效脫除。脫氮效率在開始10周和最後10周是最高，由於溫度較高的原因。人工濕地結構在冬季也顯出了對於氮、磷和有機物的較高的脫除效率。另外由於硝化和反硝化作用而導致的氮素流失的量在夏季大於（p < 0.003）在冬季。當濕地中的pH值超過極大值7.7，氨的揮發可以被忽略，這個pH值下沒有足夠量的氨氣的生成。在兩種水力負荷下（16 cm/d和 32 cm/d）的脫除效率在統計上沒有顯著差異。

圖2.實驗期間THCW進水出水中的COD，NH3-N，TN和TP含量與脫除效率

圖2中同樣顯示在濕地運行期間磷的脫除效率在最高的水力負荷下或是在冬季沒有十分顯著的波動。在冬季和夏季的運行中，出水的總磷TP濃度沒有顯著的差異。

5.結論

該研究顯示，塔式復合人工濕地結構可以有效處理許多污染物，第一部分的處理目標為總懸浮物TSS和生物需氧量，第二個塔式部分的處理目標是硝化，第三部分的目標是反硝化。使用塔式結構的瀑布式水流而帶來被動充氧以及由旁路直接注入第二部分的原污水，在促進硝化和反硝化方面的顯示出了很大的促進。對於總懸浮物TSS，化學需氧量COD，氨氮NH3-N，總氮TN，總磷TP的脫除效率分別為：88.57±16.3%，84.60±9.6%，83.11±10.2%，82.85±8.5%，64.15±7.9%。顯然，我們設計的系統在高的水力負荷下對於初級生活污水有一個高的脫氮能力。濕地結構污泥里的硝化細菌的數量較高，但反硝化細菌數量對於其他報道來說相對偏低。潛在硝化反應和潛在反硝化反應的數目是與硝化細菌和反硝化細菌數目相一致的。在濕地結構中硝化反應和反硝化反應是脫氮運行的主要機理。濕地種植物的含氮量顯示出本土植物藺草是最適合濕地結構的植物，因為它有冬季生長和工業可以利用的特點。對於環境教育項目，塔式復合人工濕地結構也提供了一個額外的好處，即美學的觀賞價值。對於濕地結構的超過兩年的現場檢測研究，最佳化的入水分布和結構設計將會在將來的研究中逐一進行。
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