含vss較高的廢水

㈠ 污水水質指標排序,並說明為什麼

1.BOD5

污水平均濃度/（mg/L） 200mg/L

生物化學需氧量（biochemical oxygen demand）的簡寫，表示在20℃下，5d微生物氧化分解有機物所消耗水中溶解氧量。第一階段為碳化（C-BOD）,第二階段為消化（N-BOD）。

BOD的意義：a、生物能氧化分解的有機物量；b、反映污水和水體的污染程度；c、判定處理廠效果；d、用於處理廠設計；e、污水處理管理指標；f、排放標准指標；g、水體水質標准指標。

2.CODMn / CODCr

污水平均濃度/（mg/L） 100mg/L 500mg/L

化學需氧量（chenical oxygen demand）的簡寫，表示氧化劑有KMnO4 和K2Cr2O7。COD測定簡便快速，不受水質限制，可以測定含有生物有毒的工業廢水，是BOD的代替指標。也可以看作還原物的量。

CODCr 可近似看作總有機物量，CODCr-BOD差值表示污水中難被微生物分解的有機物，用BOD/ CODCr 比值表示污水的可生化性，當BOD/ CODCr ≥0.3 時，認為污水的可生化性較好；當BOD/ CODCr ＜0.3 時，認為污水的可生化性較差，不宜採用生物處理法。

3.SS

污水平均濃度/（mg/L） 200mg/L

懸浮物質（suspended soild）簡寫，水中懸浮物測定用2mm的篩通過，並且用孔徑為1μm的玻璃纖維濾紙截留的物質為SS。交替物質在濾液（溶解性物質）和截留懸浮物中均含有，但大多數認為膠體物質和懸浮物質一樣被濾紙截留。

4.TS

污水平均濃度/（mg/L） 700mg/L

蒸發殘留物（total solid）簡寫，水樣經蒸發烘乾後的殘留量。溶解性物質量等於蒸發殘留物減去懸浮物質量。

5.灼燒鹼量（VTS）（VSS）

污水平均濃度/（mg/L） 450mg/L 150mg/L

蒸發殘留物或懸浮物質在600℃±25℃經30min高溫揮發的物質，表示有機物量（前者為VTS，後者為VSS），蒸發殘留物灼燒減量的差稱為灼燒殘渣，表示無機物部分。

㈡ 污水處理中的VSS是什麼

揮發性懸浮固體（VSS）:將懸浮固體在600°C高溫下灼燒後揮發掉的質量就是揮發性懸浮固體。VSS可以粗略代表懸浮固體中有機物的含量。

㈢ 污水處理中tss和vss怎麼確定

TSS是指污水中懸浮物的濃度，
VSS是污水中懸浮物經高溫575℃煅燒後，揮發掉的有機物的濃度。
測VSS需要先測TSS.
具體測試方法如下：
泥中可揮發性固體（VSS）的測定：
儀器和實驗用品
1．定量濾紙
2．馬弗爐
3．烘箱
4．乾燥器，備有以顏色指示的乾燥劑
5．分析天平，感量0.1mg
實驗步驟(括弧內為實際操作)
1．定量濾紙在103-105℃烘乾，乾燥器內冷卻，稱重，反復直至獲得恆重或稱重損失小於前次稱重的4%；重量為m0；（乾燥8小時後放入乾燥器冷卻後稱重為最終值或Φ12.5的濾紙直接以1g計）
2．將樣品100ml用1中的濾紙過濾，放入103-105℃的烘箱中烘乾取出在乾燥器中冷卻至平衡溫度稱重，反復乾燥制恆重或失重小於前次稱重的5%或0.5mg(取較小值)，重量為m1（TSS）；
SS=(m1- m0)/0.1（乾燥8小時後放入乾燥器冷卻後稱重為最終值）
3．將干凈的坩堝放入烘箱中乾燥一小時，取出放在乾燥其中冷卻至平衡溫度，稱重，重量為m2；
4．將2中的濾紙和泥放在3中的坩堝中，然後放入冷的馬弗爐中，加熱到600℃灼燒60分鍾，在乾燥器中冷卻並稱重，m3；（從溫度達到600℃開始計時）
vss=[( m1+m2- m0)- m3]/0.1

㈣ 生活污水處理進水水質規定指標是多少

國標里沒有規定進水水質指標，但一般生活污水處理進水水質都有一個大致的范圍，如COD一般在200-400mg/L，NH3-N在30-50mg/L，SS在200mg/L左右。

㈤ 穩定塘的厭氧塘

優點：
（1）有機負荷高，耐沖擊負荷較強。
（2）由於池深較大，所以佔地省。
（3）所需動力少，運轉維護費用低。
（4）貯存污泥的容積較大。
（5）一般置於塘系統的首端，作為預處理設施，在其後再設兼性塘、好氧塘甚至深度處理塘，做進一步處理，這樣可以大大減少後續兼性塘和好氧塘的容積。
缺點：
（1）溫度無法控制，工作條件難以保證。
（2）臭味大。
（3）凈化速率低，污水停留時間長。城市污水的水力停留時間為30~50天。
適用條件：
對於高溫、高濃度的有機廢水有很好的去除效果，如食品、生物制葯、石油化工、屠宰場、畜牧場、養殖場、制漿造紙、釀酒、農葯等工業廢水。對於醇、醛、酚、酮等化學物質和重金屬也有一定的去除作用。對重金屬也有一定的去除效果。 （1）必須嚴格作好防滲措施。
（2）厭氧塘前要進行預處理。
（3）進水水質： 進水中有機負荷不能過高。有機酸在系統中的濃度應小於3000mg/L；進水硫酸鹽濃度不宜大於500mg/L；進水BOD：N：P=100：2.5：1；C：N一般為20：1左右；pH值要介於6.5~7.5；進水中不得含有有毒物質，重金屬和有害物質的濃度也不能過高，應符合《室外排水設計規范》的規定。 （1）設計方法
—有機負荷法。
—完全混合數學模型法：很少採用。
有機負荷法分為3類：BOD容積負荷法、BOD表面負荷法、VSS容積負荷法。
1）BOD表面負荷法：
必須規定塘中的最低容許BOD表面負荷。根據實際情況，我國厭氧塘的最低容許負荷為：北方—300kg BOD5/（104m2.d）；南方—800kg BOD5/（104m2.d）。
2）BOD容積負荷法：
國外城市污水厭氧塘的設計一般都採用此方法，我國的工業廢水厭氧塘也有不少採用該方法。根據美國7個州處理城市污水厭氧塘的設計參數，BOD容積負荷為一般採用0.2~0.4 kgBOD5/（m3.d），也有個別取值范圍比較大，比如蒙大拿州採用的設計參數是0.032~1.6 kgBOD5/（m3.d）。工業廢水的設計負荷應該通過實驗來確定，我國肉類加工廢水厭氧塘處理的中試結果如下表：
▲表1 我國肉類加工廢水厭氧塘處理的中試數據 序號 BOD容積負荷率
kgBOD5/（m3.d） 水力停留時間（d） 水溫T（℃） 進水BOD5（mg/L） 處理水BOD5（mg/L） 去除率（%） 1 0.49 1 17.3 486 251 48.8 2 0.53 1 28.2 530 330 37.7 3 0.22 2 24.5 438 200 54.4 4 0.24 2 30.2 473 150 68.2 3）VSS容積負荷法：
當厭氧塘處理含VSS較高的廢水時，宜採用VSS容積負荷進行設計。根據國外資料，幾種處理工業廢水的厭氧塘的設計參數如下：
奶牛糞尿廢水：0.166~1.12 kgVSS/（m3.d）；
家禽糞尿廢水：0.063~0.16kgVSS/（m3.d）；
豬糞尿廢水0.064~0.32 kgBOD5/（m3.d）；
菜牛屠宰廢水0.593 kgBOD5/（m3.d）；
擠奶間廢水0.197 kgBOD5/（m3.d）。
（2）構造和主要尺寸
1）厭氧塘一般為矩形，長寬比為2~2.5：1
2）塘的深度：
有效水深h1：3.0~5.0m。若深度過大，雖然有利於形成厭氧條件，但是會使塘底的水溫過低，也對反應不利。
儲泥厚度h2：≥0.5m。城市污水厭氧塘的污泥量按每人每年50升計，污泥清除的周期一般為5~10年。
此外，還應考慮一定的超高h3，一般取為0.6~1.0m。塘的面積越大，超高越大。
3）堤坡：塘內坡度1.5：1~1：3；塘外坡度：1：2~1：4。
4）進出水口：厭氧塘進口設在底部，高出塘底0.6~1.0m，以便使進水與塘底污泥相混合。進水管直徑一般為200~300mm；對於含油廢水，進水管直徑應不小於300mm。出水管應在水面以下，淹沒深度不小於0.6m，並要求在浮渣層或冰凍層以下。一般進口和出口均不得少於兩個，當塘底寬小於9m時，也可以只用一個進水口。
5）塘數及單塘面積
由於厭氧塘通常位於穩定塘系統之首，會截留較多的污泥，所以至少應有兩座並聯，以便輪換除泥；單塘面積不應大於（0.8~4）×104m2。

㈥ 污水處理中的VSS是什麼

可揮發性懸浮固體濃度。

污水處理 (sewage treatment,wastewater treatment)：為使污水達到排入某一水體或再次使用的水質要求對其進行凈化的過程。

污水處理被廣泛應用於建築、農業、交通、能源、石化、環保、城市景觀、醫療、餐飲等各個領域，也越來越多地走進尋常百姓的日常生活。

VSS與MLVSS相對應，VSS中不僅包含有MLVSS，也含有可揮發的無機懸浮物。

污水處理常用產品有：石英砂濾料、無煙煤濾料、聚合氯化鋁、活性炭、蜂窩斜管填料、纖維球濾料、石榴石沙等。

(6)含vss較高的廢水擴展閱讀：

污水處理存在的問題：

1、運營服務和高效監管，成為突出問題。運營管理越來越重要，越來越突出。由於下屬企業數量多，分布廣，污水處理企業對監管也提出了更高的要求。

2、污水處理企業在運營階段，對管理水平的要求、對成本控制的要求在不斷提升。

3、污水處理企業如何將行業中優秀污水處理廠的管理經驗推廣到所有廠站，同時提升公司整體管理水平。

㈦ 高含鹽廢水處理方法

1、馴化處理：

在鹽度小於2g/L條件下，可能通過馴化處理含鹽污水。但是馴化鹽度濃度必須逐漸提高，分階段的將系統馴化到要求鹽度水平。突然高鹽環境會造成馴化的失敗和啟動的延遲。

2、稀釋進水鹽度：

既然高鹽成為微生物的抑制和毒害劑，那麼將進水進行稀釋，使鹽度低於毒域值，生物處理就不會收到抑制。這種方法簡單，易於操作和管理；其缺點就是增加處理規模，增加基建投資，增加運行費用，浪費水資源。

3、蒸發濃縮除鹽：

在鹽度大於2g/L時，蒸發濃縮除鹽是最經濟也是最有效的可行辦法。其它的方法如培養含鹽菌等的方法都存在工業實踐難以運行的問題。

4、生物方法：

許多研究表明，生物方法可以處理高含鹽廢水。但由低鹽到高鹽，微生物有一個適應期。從淡水環境到高鹽環境時，由於鹽的變化可能引起微生物代謝途徑的改變，菌種選擇的結果使適應高鹽的菌種較少，只有當微生物經培養馴化後，才能產生適應高鹽的菌種，以耐受一定的鹽濃度。

(7)含vss較高的廢水擴展閱讀：

高含鹽廢水的生化處理：

高含鹽廢水生物處理流程的選擇高含鹽廢水生物處理流程與普通生物處理流程基本一樣,主要包括調節池、曝氣池、二沉池、污泥迴流、剩餘污泥脫水、投加營養鹽等。

（1）調節池。含鹽廢水調節池考慮的主要因素是廢水鹽濃度的變化,除生產波動周期、沖擊因素外,應重點考慮水中鹽濃度的變化和如何進行調整,如低含鹽水量的減少或過高含鹽來水的沖擊。

（2）曝氣池。根據廢水中含鹽類型不同,曝氣池選擇也應有所不同。生物處理含CaCL2較高的廢水,應採用傳統曝氣方式。鈣離子能增加活性污泥的絮體強度,高CaCL2可使污泥中灰分達到40%～50%,污泥密度增加,曝氣池中的污泥濃度可在5000mg/L以上。因此,應採用提升力較大的傳統曝氣、深井曝氣、流化床曝氣等曝氣方法。曝氣也應選用氣泡較大、提升力較強的散流曝氣器等曝氣方式。

（3）二沉池。二沉池表面負荷應有一定的餘量,主要是考慮廢水密度增加,不利於污泥沉澱,尤其是含NaCl廢水。處理水量較大時,特別是含CaCL2廢水,最好採用周邊傳動式刮泥機,以適應污泥濃度高、密度大的特點。在採用傳統活性污泥法處理高CaCL2廢水時,應適當加大污泥迴流量,以減少廢水波動造成的沖擊,提高系統的穩定性。

（4）污泥脫水。由於含CaCL2廢水生物處理的剩餘污泥含鈣鹽多,有利於脫水,可不用加絮凝劑。經濃縮後的污泥濃度可大於50g/L。剩餘污泥量與普通廢水處理的剩餘污泥類似,設計參數可參考普通污泥脫水。

㈧ 污水處理中ss高,揮發酚也高

一、二沉池工藝參數選擇

二沉池設計參數是否選擇恰當是出水懸浮固體指標會否超標的重要因素。許多城市污水處理廠在設計之初，為節約建設成本，將水力停留時間大大縮短，並盡量提高其水力表面負荷，造成運行時二沉池經常出現翻泥現象，致使出水懸浮固體超標。另外，某些污水處理廠由於實際工藝調整需要，需將生物池污泥濃度控制在較高的水平時，也會造成二沉池固體表面負荷過大，影響出水水質。因此，一般認為應對二沉池的這幾個工藝參數的設置留有較大的餘地，以利於污水處理廠工藝的控制與調整。

一般來說，影響沉澱池沉澱效果的主要工藝參數為水力停留時間、水力表面負荷和污泥通量。

1、二沉池水力停留時間

污水在二沉池的水力停留時間長短，是二沉池運行的重要參數。只有足夠的停留時間，才能保證良好的絮凝效果，獲得較高的沉澱效率。因此，建議二沉池的水力停留時間設置在3～4h左右。

2、二沉池水力表面負荷

對於一座沉澱池來說，當進水量一定時，它所能去除的顆粒的大小也是一定的。在所能去除的這些顆粒中，小的那個顆粒的沉速正好等於這座沉澱池的水力表面負荷。因此，水力表面負荷越小，所能去除的顆粒就越多，沉澱效率就越高，出水懸浮物的指標就越低。設計二沉池較小的水力表面負荷，有利於污泥等懸浮固體的有效沉澱。一般建議二沉池的水力表面負荷控制在0.6～1.2m3/m2×h。

3、二沉池固體表面負荷

二沉池的固體表面負荷的大小，也是影響二沉池沉澱效果的重要因素。二沉池的固體表面負荷越小，污泥在二沉池的濃縮效果越好。反之，則污泥在二沉池的濃縮效果越差。過大的固體表面負荷會造成二沉池泥面過高，許多污泥絮體來不及沉澱就隨污水流出，影響出水懸浮物指標。一般二沉池固體表面負荷大不宜超過150kgMLSS/m2×d。

二、活性污泥質量

活性污泥質量的好壞是影響出水懸浮物是否超標的重要因素。高質量的活性污泥主要體現在四個方面：良好的吸附性能，較高的生物活性，良好的沉降性能以及良好的濃縮性能。
膠體狀態的污染物首先必須被吸附到活性污泥絮體上，並進一步被吸附到細菌表面附近才能被分解代謝，因而吸附性能較差的活性污泥去除膠態污染物質的能力也差。活性污泥的生物活性系指污泥絮體內的微生物分解代謝有機污染物的能力，生物活性較差的活性污泥去除有機污染物的速度必然較慢。只有沉降性能良好的活性污泥才能在二沉池得以有效地泥水分離。反之，如果污泥沉降性能惡化，分離效果必然降低，導致二沉池出水渾濁，SS超標，嚴重時還可能導致活性污泥的大量流失，使系統內生物量不足，繼而又影響對有機污染物的分解代謝效果。只有活性污泥具有良好的濃縮性能，才能在二沉池得到較高的排泥濃度。反之，如果濃縮性能較差，排泥濃度降低，就要保證足夠的迴流污泥量，提高迴流比。但是，提高迴流比會縮短污水在曝氣池的實際停留時間，導致曝氣時間不足，影響處理效果。

三、進水SS/BOD5

生物系統活性污泥中MLVSS比例與進水SS/BOD5有很大的關系，當進水SS/BOD5高時，生物系統活性污泥中MLVSS比例則低，反之則高。根據運行經驗來看，當SS/BOD在1以下時，MLVSS比例可以維持在50%以上，當SS/BOD5在5以上時，VSS比例將會下降到20～30%。當活性污泥中MLVSS比例較低時，為了保證硝化效果系統就必須維持較高的泥齡，污泥老化情況較明顯，導致出水SS超標。

四、有毒物質

入流污水中含有強酸、強鹼或重金屬等有毒物質將會使活性污泥中毒，失去處理功效，嚴重的甚至發生污泥解體，造成污泥無法沉澱，出水懸浮物超標。解決活性污泥中毒問題的根本辦法就是加強對上游污染源的管理。

五、溫度
溫度對活性污泥工藝的影響是很廣泛的。首先，溫度會影響活性污泥中微生物的活性，冬季溫度較低時，如不採取調控措施，處理效果會下降。其次，溫度會影響二沉池的的分離功能。如溫度的變化會使二沉池產生異重流，導致短流現象發生；溫度降低時，會使活性污泥由於黏度增大而降低沉降性能等。

㈨ 污水處理中的VSS是什麼

5.1.1 VSS負荷 有機物負荷是 影響 污泥消化的重要因素，本試驗用VSS負荷來分析不同污泥投配率的消化效果。 從表2中可見5%投配比的VSS負荷為1.01g/(L . d)，大於4%投配比0.79g/(L . d)的污泥負荷。4%投配率的消化時間為25天，5%投配率的消化時間為20天。根據資料介紹，最佳消化時間為25天左右。 5.1.2 pH值和鹼度 從 理論 上看消化反應的兩個階段，第一階段主要是兼性厭氧菌起作用，首先是細菌表面和周圍介質中的酶將高分子有機物水解成水溶性簡單有機物，兼性菌將這些簡單有機物通過細胞膜的選擇吸收並在細胞膜內代謝，產生的揮發性脂肪酸、醇、醛、酮等都是第二階段甲烷菌的養分，產酸菌和甲烷菌必須在適當pH值和鹼度范圍內才能保持代謝平衡，消化才能正常進行，試驗中兩種投配比正常運行時pH均在7.05～7.5之間，鹼度超過2 300mg/L。說明此時pH值范圍和鹼度是較合適的。 5.1.3 VSS的消化率 有機物的消化率隨時間的延長而增加。但本次試驗4%投配率時VSS的消化率僅為48.45%，反略低於5%投配率VSS的48.56%消化率。其主要原因是4%投泥是在8月下旬和9月上旬，這一季節雨量較大，截流污水沉澱試驗污泥中VSS含量較低，僅為45.08%，在含水率相同時， 自然 VSS低時會使消化率有一定下降。因此在試驗結果中並沒有表現出4%投配率的消化率高。 5.1.4 含水率 消化污泥的含水率均較低，為91.81%～95.95%是因為沉澱試驗每天排一次污泥，污泥在池底沉積時間較長，有一定的濃縮。因此提高了污泥有機質的含量，使VSS的量增加，單位污泥產氣量達20.79L/L，但單位VSS產氣量為1.02L/g～1.06L/g。另外含水率低使容積負荷加大。 5.1.5 產氣量 日平均產氣量實際是單位污泥在整個消化過程產氣時的積分和，可用公式表示 式中V——產氣量； f(t)——是隨時間、有機物濃度、成分、溫度等變化的產氣量的函數； n——停留天數。 在單位污泥VSS含量相等、消化條件相同時，污泥負荷大，日平均產氣量高，單位污泥產氣量低；污泥負荷小，日平均產氣量低，單位污泥產氣量高。因此在設計中應綜合考慮單位污泥產氣量和平均產氣量，以合理發揮消化設備的處理效果。 5.1.6 氣體成分 污泥消化產生的氣體中主要成分有CH4、CO2、N2、CO等，在試驗過程中對氣體成分的含量做了多次測定，其測定結果統計於表3中。 表3 氣體成分分析表 日期Ⅰ柱 日期 Ⅱ柱4%投配比 CH4 /% CO2 /% N2 /% H2 CH4 /% CO2 /% N2 /% H2 9.14 2.1 0.13 73.1 微量 9.9 43.7 10.1 39.2 微量 9.17 6.8 0.1 63.3 微量 9.11 52.6 6.2 17.2 微量 9.21 11.4 0.23 67.3 微量 9.17 85.7 6.1 4.5 微量 9.23 77.9 11.5 8.0 微量 9.20 84.2 9.0 6.2 微量 9.25 78.0 16.0 7.0 微量 日期 Ⅱ柱5%投配比 9.27 83.0 0.6 12.0 微量 10.9 77.0 9.8 6.2 微量 9.28 84.3 5.8 6.5 微量 10.11 76.5 9.5 5.4 微量 10.5 73.5 5.1 22.0 微量 10.20 81.3 5.9 6.2 微量 10.9 65.0 3.3 20.9 微量 11.3 68.5 9.2 4.6 微量 從本次試驗兩種投配比率單位VSS產氣量看，均高於美國污水處理廠設計手冊所提出的值。另外VSS產氣量和分解單位VSS產氣量均高於美國污水處理廠設計手冊所給的值，基本原因是美國污水處理廠污泥是混合污泥，本次試驗是初沉池污泥。 5.2 污泥消化歷程試驗結果分析 Ⅰ柱進行消化歷程的試驗，考察整個污泥消化周期，並了解污泥消化各時期產氣及pH值變化 規律 。圖1和圖2為全程消化過程產氣量和pH值變化曲線。 圖1 消化歷程產氣量曲線 圖2 消化歷程pH變化曲線 整個產氣過程分為兩部分，前一部分產氣量達到高峰前，產氣量逐日增加。消化過程由酸性發酵向鹼性發酵階段過渡，開始階段pH值低，酸度高，後一階段鹼度升高，pH值升高到7以上，產氣高峰過後實際上柱內有機物含量下降，營養不再過剩，產氣量逐日下降，當泥中可分解的有機物消耗將盡以後，產氣消化過程結束。可見消化周期為28天～29天。從產氣量變化曲線中可以看出消化12天左右產氣量達到高峰，pH值在7.5左右產氣量最大，說明甲烷菌消化控制pH在7.5左右最為適宜。開始階段抽測的鹼度為170mg/L，後一階段抽測的鹼度為2 700mg/L。分析結果可見前一階段CH4含量低，N2含量高，中後期CH4含量高，CO2和N2含量低。 樓主你可以看看，希望對樓主你有所幫助！

㈩ 污水處理中的VSS是什麼請問在污水處理

揮發性懸浮抄物（volatile suspended solids）襲
總懸浮物(TSS)指水樣經離心或過濾後得到的懸浮物經蒸發後所余固體的量，它不包含水樣中膠體和溶解性物質。
揮發性懸浮物(VSS)為TSS中有機物的量。TSS中的灰份為TSS經灼燒後的殘渣量，其中不包含試樣中溶解性鹽或礦物質。三者關系為TSS= VSS+灰份。