污水安全系數

『壹』 水質指標在污水處理中有什麼作用

一、感官性狀和一般化學指標

1、色度

天然水經常顯示各種不同的顏色，水的色度通常來自植物界。工業廢水的污染，可使水體產生多種顏色。地面水的色度變化很大，它與匯水的土嚷、植被情況有關。

水色可分為真色和外表色兩種。水中懸浮物質完全移去後所呈現的顏色稱為真色，它主要來源於溶解在水中的腐植質和水生物。水中存在的各種有機物或無機物的雜質，如植物的落葉，樹根及泥土中的一些物質、泥沙、礦物質等，稱為外表色，或稱虛色、假色。

沼澤水由於含腐植質而呈黃色，低鐵化合物使水成為淡蘭綠色，高鐵化合物及四價錳化物使水呈黃色，水中大量藻類存在時顯亮綠色。

水色的的存在，使飲用者有外觀不快的感覺。色度不一定都對人體有害，但會使工業尤其對一些輕工業品如食品、造紙、紡織、飲料工業等產品質量降低。色度是主要的污染指標之一，一些國家的水質標准，要求的色度都在5~20度之間，現標准規定色度不超過15度鉑鈷單位，並不得呈現其它異色。優質水最好在10度以內。

2、渾濁度

水的渾濁度，是指水中懸浮物和膠體雜質對光線透過時所發生的阻礙程度。它和水中雜質含量，顆粒大小、形狀和表面反射性有關。測定濁度的方法比較簡便，一般都用來間接反映水中懸浮和膠體雜質的數量。1升水中含有1毫克白陶土（或高嶺土）時產生的渾濁程度，稱為1度或1毫克/升。渾濁度是衡量水質污染程度的重要標志之一，它與河岸性質、水流速度、工業廢水的污染有關，並隨氣候、季節變化而變動。

低濁度的水，對限制某些有害物質有積極的衛生學意義。水的渾濁度過高會影響消毒效果，增加消毒劑用量。根據各地反映，渾濁度達10毫克/升時已使人感到水質渾濁，因此水廠應盡最大努力，以求出廠水的渾濁度不超過3度，特殊情況下不超過5度。

新標准要求不超過1度，條件或技術限制時不超過3度。

3、嗅和味

潔凈的水是無嗅無味的，污染的水才會產生嗅和味。藻類的某些浮游生物、有機物、溶解氣體、礦物質、工業廢水的污染，加氯消毒、水溫、水中溶解氧的含量等等都會使水中帶有嗅和味。水溫越低，河水越渾濁，常有泥腥土臭、味澀；溶解氧較多，味略甜；蘭綠藻類原生動物會發出草腥臭等更多污水處理技術文章參考易凈水網資料庫http://www.ep360.cn/qita/。

溶解於水中的化合物，一般要到一定的濃度，才能引起味覺。含氯化物在150毫克/升以上帶苦鹹味，含鐵在0.3毫克/升以上帶澀味，含過量的礦物質的水味澀或咸。含有嗅和味的水，飲用者產生不願飲的感覺，對很多種工業生產用水也不利，使工業產品質量降低，因此標准規定自來水應保證無異嗅和異味。

4、肉眼可見物

飲用水不應含有沉澱物、肉眼可見的水生物及令人嫌惡的物質。

5、PH值

PH值表示水中所含活性氫離子的濃度，以代替氫離子的活度。水的PH值是描述水呈酸鹼性的一個指標，凡水中PH值低於7.0時，水呈酸性，而PH值高於7.0則水帶鹼性，當PH值為7.0時水為中性。水在凈化處理過程中，由於投加混凝劑和石灰等，可使水的PH值下降或升高，但過低可腐蝕管道，影響水質，過高又可析出溶解性鹽類並降低氯消毒的效果。標准規定在6.5~8.5之間。

6、總硬度

水的硬度是指沉澱肥皂的程度，使肥皂沉澱的原因，主要由於天然水中含有鈣鹽和鎂鹽。地下水的硬度往往比較高，地面水的硬度隨地理、地質情況等因素而變，地面水的硬度一般不會太高。

硬水不宜於工業方面使用，鍋爐用水切忌硬水，否則會生成鍋垢，浪費燃料。硬水也不宜於生產飲用，洗衣服會浪費肥皂，衣服染成斑點或不均勻的顏色；對健康不利，能引起暫時性的胃腸功能紊亂。據國內報道，飲用總硬度為707~935毫克/升（CaCO3計）的水，第二天人們就出現不同程度的腹脹、腹瀉和腹痛等胃腸道症狀，持續一周左右開始好轉，20天後恢復正常。顯然，人們對硬度的接受程度相差很大。

根據我國各地的調查，飲用水的硬度都不超過425毫克/升（CaCO3計），人們對該硬度的水反應也不大。

此外，水的硬度過高，可在配水系統中形成水垢，並需消耗過量的肥皂。

至於高硬度地區的水是否要採取必要的處理措施，可的根據當地居民的習慣和要求，由供水單位與衛生部門協商決定。為與多數國家取得一致，將原來按氧化鈣計的總硬度單位，改為按碳酸鈣計，經折算，並考慮其它因素將原來的硬度不應超過250毫克/升（以氧化鈣計）改為不應超過450毫克/升（按碳酸鈣計）。

7、鐵

鐵在天然水中普遍存在，是人類必需營養素，人體組織中含鐵達3~5克，是合成血液中血紅蛋白和氧化酶等所必需的元素，每人每日所需的鐵質約6~12毫克。因此飲用水中含有少量的鐵並無害處，食物中可以攝入。水中含量在0.3~0.5毫克/升時無任何異味，當達到1毫克/升時便有明顯的金屬味,含鐵量為0.3毫克/升時色度約為20度，在0.5毫克/升時色度可大於30度。為了防止衣服、器皿的染色和形成令人反感的沉澱或異味，標准規定飲用水中鐵含量不應超過0.3毫克/升。

8、錳

錳是人體需要的微量元素之一，每人每日需錳4毫克，主要從食物中攝入。水中錳可來自自然環境或工業廢水污染。錳在水中不易被氧化，在凈化處理過程中較難去除，水中有微量錳時，呈黃褐色。錳的氧化物能在水管內壁上逐步沉積，在水壓波動時可造成"黑水"現象。一些地區曾發生過這種情況。

錳和鐵對水感官性狀的影響類似，兩者經常共存於天然水中。當水中錳濃度超過0.5毫克/升時，能使衣服和固定設備染色，在較高濃度時使水產生不良味道。錳的毒性較小，在飲水中引起中毒的事例未見記載。

為防止對衣服、食具及白瓷器等產生色斑和滿足水質感官性方面的要求，標准規定飲用水中含錳量不應超過0.1毫克/升。

9、銅

銅是人體中需要的主要微量元素之一，在新陳代謝中參與細胞的生長、增殖和某些酶系統的活化過程。成年人每天需銅約2毫克，小孩需銅量比成年人高，嬰兒缺乏銅可發生營養性貧血。天然水中含銅量較少，而工業廢水的污染可大大增加地面水的含銅量。

銅的毒性小，但過多則對人體有害。如口服1000毫克/日，則可引起惡心、腹痛，長期攝入引起肝硬化。

根據現有資料，水中含銅量達 1.5毫克/升時，即有明顯的金屬味；含銅量超過1.0毫克/升時，可使衣服及白瓷器染成綠色。根據感官性狀的要求，標准規定飲用水中含銅量不超過1.0毫克/升。

10、鋅

天然水中的鋅含量很少，鋅主要來源於工礦廢水和鍍鋅金屬管道。鋅是人體必需的元素，是酶的組成部分，參與新陳代謝。學齡前兒童每天需要鋅約為0.3毫克/公斤，成年人每天攝取量平均為10～15毫克。但攝入過多，則能刺激胃腸道和產生惡心，口服1克的硫酸鋅可引起嚴重中毒。調查表明，飲水中含鋅23.8～40.8毫克/升或泉水含鋅50毫克/升均未見有害作用。但據報道，飲水中含鋅30毫克/升，會引起惡心。水中含鋅10毫克/升時呈現渾濁，5毫克/升有金屬澀味。我國各地水中含鋅量一般都很低。根據感官性狀要求，標准規定飲用水中鋅含量不應超過1.0毫克/升

11、揮發酚類（發苯酚計）

酚類化合物中能與氯結合形成氯酚臭的，主要是苯酚、甲酚苯、苯二酚等在水質檢驗中能被蒸餾出和檢出的酚類化合物。水中含酚主要來自工業廢水污染，特別是煉焦和石油工業廢水，其中以苯酚為主要成分。揮發酚類有蓄積性，對人體和漁業生產的危害均很大，並且是緩慢而持久的。苯酚能使細胞蛋白質發生變性和沉澱，小劑量時有類似水楊酸的作用，能刺激呼吸中樞，引起高鐵血紅蛋白症，其口服致死量約2～15克。當水體含酚量達9～15毫克/升時，魚類不能生存。苯的的中毒症狀為苯醉、昏睡、刺激眼和呼吸道，而主要危害在神經系統。酚的中毒表現為胃腸炎、呼吸道病變，能引起血壓降低、體溫下降、呼吸中樞麻痹。

酚具有惡臭，對飲水進行加氯消毒時，能形成臭味更強烈的氯酚，往往引起飲用者的反感。根據感官性狀的要求，標准規定飲用水中揮發酚類含量不應超過0.002毫克/升。

12、陰離子合成洗滌劑

目前，國產合成洗滌劑以陰離子的十二烷基苯磺酸鹽為主，其化學性質穩定，不易降解和消除。人體攝入少量洗滌劑，很少表現有害作用。但是，當水中濃渡為0.5毫克/升時要產生泡沫，超過0.5毫克/升時有異味，進入腸胃後有刺激粘膜的作用，甚至引起腹瀉、腹痛。根據嗅覺閾及泡沫形成的閾限度和大劑量的毒理作用，標准規定飲用水中陰離子合成洗滌劑含量不應超過0.3毫克/升，而作為優質水，則不能檢出陰離子合成洗滌劑。

13、硫酸鹽

硫酸鹽是人體需要的大量元素之一，天然水中普遍含有硫酸鹽，並作為主要礦化成份之一。硫酸鹽與鈣離子結合生成堅硬的鍋垢，加劇鍋爐的腐蝕，當水中硫酸鹽含量達到400毫克/升時，使人產生飢餓感，水具有苦澀味。

硫酸鹽是瀉葯，當含量超過750毫克/升時，可刺激腸胃引起腹痛、腹瀉，含量再高，可招致便血，當水中硫酸鹽與鎂共存時，作用加劇，而低於600毫克/升則無此作用。基於硫酸鹽對水味的影響和具有輕瀉作用，標准規定飲用水硫酸鹽含量不超過250毫克/升。

14、氯化物

地面水和地下水中通常都含有氯化物，它主要以鈉、鈣、鎂的鹽類存在於水中，氯化物在水中含量不多，對人體無害。飲用水中氯化物濃度過高（當為上千毫克/升）時，飲用後人體感到全身無力，口腔無味，水呈鹹味或苦澀味，有時可引起腹瀉。

水中存在氯化物，其鈣、鎂離子對鍋爐有腐蝕作用，含量超過200毫克/升時，可加速金屬管道的腐蝕。人攝入氯化物的主要來源為含鹽食品，每天平均攝入量約為6克（氯離子）。根據味覺考慮，標准規定飲用水中氯化物含量不應超過250毫克/升。

15、溶解性總固體（礦化度）

水中溶解性總固體主要包括無機物，主要成份為鈣、鎂、鈉的重碳酸鹽、氯化物和硫酸鹽。當其濃度高時，可使水產生不良的味道，並能損壞配水管道和設備。

據國外報道，濃度低於600毫克/升時，一般認為水味尚好，而高於1200毫克/升，會影響水味，但是長期飲用可能適應。基於對水味的影響，標准規定飲用水溶解性總固體不應超過1000毫克/升。

二、毒理學標准

16、氟化物 F

氟化物在自然界廣泛存在，又是人體正常組織成分之一，人每日自食物及飲水中攝取一定量的氟。攝入量過多對人體有害，可致急、慢性中毒（主要表現為牙斑釉或氟骨症）。飲用水中氟含量達3～6毫克/升時出現氟骨症，超過10毫克/升時會引起殘廢。

綜合考慮水中氟含量為1.0毫克/升時對牙齒的輕度影響，以及對我國廣大的高氟區飲水進行除氟或更換水源所付的經濟代價，標准規定飲用水中氟含量不得超過1毫克/升。原《標准》中規定適宜濃度0.5～1.0毫克/升，根據各地意見，以不訂下限值為宜。因為許多地區飲用水中氟含量低於0.5毫克/升，而關於"加氟"措施，國內外均有爭議，尚無法定論。我國幅員遼闊，各地氣候條件很不一致，各地的特殊問題應與當地衛生部門具體商定解決。特別是高氟地區，從飲用水以外其他途徑攝入的氟較高，故應盡量使用低氟水源。

17、氰化物過 CN

氰是水中主要的有毒物質之一，氰化物主要來自工業廢水，有劇毒。作用於某些呼吸酶，引起組織內窒息。首先影響呼吸中樞及血管舒縮中樞。慢性氰中毒時，甲狀腺激素生成量減少。

氰化物使水呈杏仁氣味，其嗅覺濃渡為0.1毫克/升，口服氰化氫0.06克即可致死。氰化鈉的致死量0.15～0.2克，口服苦杏仁40～60粒則可引起中毒甚至死亡，水體中含氰化物0.03毫克/升時，對魚類有中毒作用，到0.3毫克/升時影響水體生物凈化的作用。

考慮到氰化物毒性很強，採用較大安全系數，標准規定飲用水中氰化物的含量不得超過0.05毫克/升（以游離氰根計）。

18、砷 AS

天然水中含微量的砷；水中含砷量高，除地質因素外，主要來自工業廢水和農葯的污染。國內現場調查表明，某地深井水含砷量為1.0-2.5毫克/升，自1930年至1961年中發生慢性中毒病例多起，表現為皮膚出現白斑，後逐步變黑。角化肥厚呈橡皮狀；發生龜裂性潰瘍。國內調查表明，在供水中砷含量為0.05毫克/升，未見任何有害影響。飲用含砷量大於0.12毫克/升的飲用水，相當一部分居民發生砷增高，但未見任何中毒表現。一些國家報道，水中砷含量過高，長期飲用時引起皮膚癌發病率增高。基於上述資料將，原標准中規定的飲用水砷含量不得超過0.04毫克/升，改為0.05毫克/升。

19、硒

硒是人體必需元素之一，但硒的化合物在人體內積蓄過量就會引起急性中毒，它的表現為食慾不振，四肢乏力，出現黃膽貧血症。水中含硒除地質因素外，大都來自工業廢水的污染，應從食物中限制攝入硒的含量。

標准規定飲用水中硒的含量，不得超過0.01毫克/升。

20、汞

汞即水銀，是銀白色發光液體。有機汞的毒物主要由有機汞農葯造成，它是農業殺菌劑的一種，我國已規定不準使用有機汞農葯。無機汞中以氯化汞和硝酸汞的毒性較高，小鼠口服氯化汞的最小致死量為0.81～0.88毫克。有機汞的毒性比無機汞大，小鼠口服氯化乙基汞的最小致死量為0.60～0.65毫克。

水中的汞主要來自工業用水和廢渣。地面水中的無機汞，在一定條件下可轉化為有機汞，並在水生生物（如魚、貝類等）體內富集。人食用這些魚、貝類後，可引起慢性中毒，如日本所稱的"水俁病"的公害，即是無機汞毒害所致。 據報道，長期每天攝入約0.25毫克甲基汞，可導致神經損傷。但是，飲用水中汞濃度幾乎均低於0.001毫克/升。基於汞的毒性，標准規定飲用水中汞的含量不得超過0.01毫克/升。

21、鎘

鎘是銀白色的金屬，耐腐蝕。鎘在工業、農業上的應用日益廣泛，含鎘廢水是危害最嚴重的重金屬用水之一。鎘是累積性毒物，能蓄積於體內軟細胞組織中，鎘在腎臟中可經腎排出，但持續時間很長，使人生病潛伏期可達10～40年，病程也長，引起腎臟病變，並導致鎘污染的骨痛病。內服硫酸鎘30毫克可致死；鍍鋅管中會溶解出鎘，魚類可以測出鎘，含鎘0.2毫克/升的水對魚類有毒害作用。

標准規定飲用水中含鎘量不得超過0.01毫克/升。

22、鉻

六價鉻化合物的毒性比三價鉻大100倍，二價鉻和金屬鉻的毒性最小，它們都能溶解於水。天然水中鉻含量較少，地面水含量一般為2～2.6微克/升，由於工業用水的污染，使水體中含鉻量增加。
鉻是人體內需要的極微量元素，而六價鉻卻是水中的主要有毒物質之一。六價鉻有很大的刺激和腐蝕作用，對人的致死量為5克。當六價鉻含量超過0.1毫克/升時，就可能對人體產生毒害，引起皮膚、粘膜、肝臟、胃腸、口腔、血液的疾患，有導致肺癌的可能。六價鉻在體內有沉積作用。優質水的六價鉻含量最好為零，標准規定不超過0.05毫克/升。

23、鉛

鉛並非機體所必須的元素，常隨飲水和食物進入人體，攝入量過高可引起中毒。

世界糧農組織和世界衛生組織專家委員會，於1972年確定每人每周攝入鉛的總耐受量為3毫克。兒童、嬰兒、胎兒和妊娠婦女對環境中的鉛較成人和一般人群敏感，在確定飲用水中鉛的標准值時應將該組人群考慮在內。

研究證實，飲用水中鉛含量為0.1毫克/升時，可能引起大量兒童血鉛濃渡超過30毫克/100毫升，這是推薦兒童血鉛上限值。因此，飲用水中鉛含量為0.1毫克/升，對兒童來講是過高的。對成人而言，如果每日從食物中攝入鉛量大於230微克，則每周從食物和水中攝入的鉛量就會超過總耐受量。考慮到飲用水中鉛含量為0.1毫克/升時，能引起兒童血鉛含量增高，以及我國飲用水中現有的鉛濃渡水平，故將原《標准》中規定的鉛濃渡不得超過0.1毫克/升改為0.05毫克/升。

24、銀

在天然水或製成水中發現微量的銀，是由自然來源和工業廢水引起的。如銀是照相底片感光層的主要原料。吸入大劑量的膠體銀（500毫升以上）可以致死，死因是肺水腫。

一般在地面上水和井水中查得范圍只有0.1～40微克/升，在衛生標准0.05毫克/升以下。因此，可以不予考慮。

25、硝酸鹽

天然水中所有含氮物質都可轉化成硝酸鹽。飲用水中存在硝酸鹽會使嬰兒血液失調，誘發正鐵血紅蛋白血症，甚至可能形成致癌的亞硝酸，標准規定不得大於20微克/升。

26、氯仿（即三氯甲烷）

用於致冷劑和煙霧劑的發射劑以及合成氟化樹脂，也可作為殺蟲劑。通過實驗，對人的急性毒性表現為肝和腎的硬化和破壞。標准規定不得大於60微克/升。

27、四氯化碳（即四氯甲烷）

主要用於製造氯氟甲烷、滅火劑、清潔劑、熔劑等。美國環保局對自來水企業進行調查，證明四氯化碳並非加氯處理時的產物，而是來自工業廢水。四氯化碳可迅速被胃腸道吸收和通過肺部吸入，對兒童的致死劑量低達3毫升，但隨各人的易感性有很大的變化，腸的吸收可因脂肪、油類和酒精而增大。慢性接觸一般會使胃腸道不適，造成嘔吐，神經系統會覺得頭痛、睏倦。急性中毒可能發生肝癌，標准規定不得大於3微克/升。

28、苯並（a）蓖

苯並（a）蓖是一種普遍存在的多環芳香烴，是煤、石油、頁岩和煤油中的成分，是一種致癌物質。標准規定不得大於0.01微克/升。

29、滴滴涕（DDT）

滴滴涕（DDT），化學名氯苯乙烷，是一種有機氯殺蟲劑，不溶於水，能溶於煤油、苯等有機溶劑。對人體呼吸系統有刺激性，是一種中樞神經系統的抑制劑。標准規定不得大於1微克/升。

30、六六六

六六六化學名為六氯環乙烷，或叫六氯化苯，也是一種有機氯殺蟲劑，由苯和氯氣在光的作用下合成，殺蟲力極強。據國外研究報告，口服量2～10克使人致死。標准規定不得大於5微克/升。

三、細菌學指標

31、細菌總數

指1毫升水在普通瓊脂培養基中，在37℃溫度下，經過24小時培養後生長的所有菌菌落的總數。被污染的水，每毫升中細菌可達幾十萬個。經過凈化消毒處理後，病原菌被殺滅，普通的細菌也大為減少。一般認為，每毫升水中的細菌數不超過100個的水已基本良好。水質標准規定每毫升水中不超過100個（<100個/mL）。

32、大腸菌群

指一群在37℃，24小時能發酵乳糖、產酸、產氣、需氧和兼性厭氧革蘭氏陰性無牙孢桿菌，普遍存在於人畜糞便嚴重污染過的水中，大腸菌群每升可達幾萬個。大腸菌群本身不一定致病，但它同致病的腸道病菌，如傷寒、痢疾等桿菌是同屬。大腸菌群抗氯的能力要比腸道致病菌大（如傷寒、痢疾）。因此，通過氯消毒，大腸菌群指數達到飲用水質要求時，則致病菌基本殺死。水質標准規定，每升水中大腸菌群不得超過三個(<3個/L)。

33、游離性余氯

指生活飲用水在加氯消毒、經過30分鍾接觸時間、留在水中的游離性余氯。它具有持續殺菌能力，可防止管道中污染，保證供水質量。當出廠水游離氯在0.3毫克/升以上時，不僅對傷寒、痢疾等腸道致病菌有完全殺滅的效果，而且對傳染性肝炎、小兒麻弊症等腸道病毒也有一定的滅活作用，故水質標准中規定游離性余氯，在接觸30分鍾後應不低於0.3毫克/升；管網末梢水應不低於0.05毫克/升。

四、放射性指標（決α、總β放射性各一項）

放射性射線能使人及生物組織由於電離而受到損傷，引起放射病。遠期效應主要包括：
白血病和再生障礙性貧血、惡性腫瘤、白內障。放射性污染來自核工業及其它工業的廢水、廢氣、廢渣、核武器試驗的沉降物，以及放射性同位素的生產和應用。

34、總α放射性不得大於0.1貝柯/升。（Bq/L）

35、總β放射性不得大於1貝柯/升。

『貳』 生物脫氮除磷處理化學工業污水有什麼要求嗎

SICOLAB整理採取生物脫氮除磷的污水應符合下列規定：

1 生物脫氮除磷時，系統中有毒害和抑制性物質的允許濃度宜通過試驗或按有關資料確定；

2 生物脫氮除磷時，污水BOD5與總氮之比宜大於4，BOD5與總磷之比宜大於17；

3 進水BOD5不能滿足脫氮除磷要求時，應外加碳源；

4 好氧段(池)剩餘鹼度宜大於70mg/L(以CaCO3計)。

二、採用缺氧/好氧(ANO)工藝脫氮時，反應池容積可採用下列方法計算：

1 採用污泥負荷法，好氧段(池)容積可按公式(3-1)計算，容積應滿足按BOD5負荷和總氮負荷計算的結果，缺氧段(池)容積可按好氧段(池)容積的1/3～1/4取值。

2 採用硝化反硝化動力學法計算：

1)好氧段(池)容積可按下列公式計算：

式中：Vn——缺氧段(池)容積(m³)；

N0——生物反應系統進水總氮濃度(mg/L)；

Ne——生物反應系統出水總氮濃度(mg/L)；

Kde——脫氮速率{kg[N]/(kg[MLSS]·d)}；

Kde(20)——20℃的脫氮速率，無數據時可取0．03{kg[N]/(kg[MLSS]·d)}～0．06{kg[N]/(kg[MLSS]·d)}；

X——生物反應池內混合液懸浮固體平均濃度(g[MLSS]/L)；

△Xv——排出生物反應系統的揮發性懸浮固體量(kg[VSS]/d)。

三、缺氧/好氧工藝主要設計參數宜根據試驗或相似污水運行數據確定，無數據時可按下列數據取值：

1 BOD5污泥負荷宜取0．05kg[BOD5]/(kg[MLSS]·d)～0．15kg[BOD5]/(kg[MLSS]·d)；

2 總氮污泥負荷不宜大於0．05kg[TN]/(kg[MLSS]·d)；

3 混合液懸浮固體平均濃度宜取2．5g[MLSS]/L～4．5g[MLSS]/L；

4 污泥齡宜取11d～23d；

5 污泥迴流比宜取50％～100％；

6 混合液迴流比宜取200％～400％；

7 污泥產率宜取0．3kg[VSS]/kg[BOD5]～0．6kg[VSS]/kg[BOD5]。

四、採用厭氧/缺氧/好氧工藝脫氮除磷時，反應池好氧段(池)、缺氧段(池)的容積可按本規范第2條的規定計算。厭氧段(池)的容積可按水力停留時間計算，水力停留時間宜為1h～2h。

五、厭氧/缺氧/好氧工藝主要設計參數宜根據試驗或相似污水運行數據確定，無數據時宜按下列數據取值：

1 BOD5污泥負荷宜取0．1kg[BOD5]/(kg[MLSS]·d)～0．2kg[BOD5]/(kg[MLSS]·d)；

2 混合液懸浮固體平均濃度宜取2．5[MLSS]/L～4．5g[MLSS]/L；

3 污泥齡宜取10d～20d；

4 污泥迴流比宜取20％～100％；

5 混合液迴流比宜大於或等於200％；

6 污泥產率宜取0．3kg[VSS]/kg[BOD5]～0．6kg[VSS]/kg[BOD5]。

六、厭氧/缺氧/好氧工藝脫氮除磷時，可根據進水水質和處理要求，經技術經濟分析比較後，選擇各種改進型的工藝。

七、生物除磷的剩餘污泥宜採用機械濃縮。

『叄』 雨污水施工需要注意什麼安全隱患

根據各來分部分項工作做好詳源細的安全技術交底。
排水工程：溝槽開挖、管道吊裝等，每道工序施工都應注意施工安全。（雨污水管道安裝，鋼筋混凝土安裝） 施工過程、機械操作等安全
道路工程：機械配合人工施工。
橋梁工程：基礎樁施工、橋墩橋台施工。注意模板支護、高空作業、砼澆築。
臨時設施安全用電、防汛等。施工現場與外界協調交通。
整體來說，市政工程安全系數低些。 沒什麼大型模板支護。沒什麼大難度施工，安全事項注意下，沒什麼問題。

『肆』 誰有污水處理廠的危險源識別啊，謝謝

這是說明書
第一章 設計資料
一、自然條件
1、 氣候：該城鎮氣候為亞熱帶海洋季風性季風氣候，常年主導風向為東南風。
2、 水文：最高潮水位 6.48m（羅零高程，下同）
高潮常水位 5.28m
低潮常水位 2.72m
二、城市污水排放現狀
1、污水水量
（1）生活污水按人均生活污水排放量300L/人.d；
（2）生產廢水量按近期1.5萬m3/d，遠期2.4萬m3/d；
（3）公用建築廢水量排放系數按近期0.15，遠期0.20考慮；
（4）處理廠處理系數按近期0.80，遠期0.90考慮。
2、污水水質
（1） 生活污水水質指標為
CODcr 60g/人.d
BOD5 30g/人.d
（2） 工業污染源參照沿海開發區指標，擬定為：
CODcr 300mg/L；
BOD5 170mg/L
（3） 氨氮根據經驗確定為30md/L。
三、污水處理廠建設規模與處理目標
1、 建設規模
該污水處理廠服務面積為10.09km2， 近期（2000年）規劃人口為6.0萬人，遠期（2020年）規劃人口為10.0萬人。處理水量近期3.0萬m3/d，遠期6.0萬m3/d。
2、 處理目標
根據該城鎮環保規劃，污水處理廠出水進入的水體水質按國家3類水體標准控制，同時執行國家關於污水排放的規范和標准，擬定出水水質指標為
CODcr≤100mg/L； BOD5≤30mg/L； SS≤30mg/L ； NH3-N≤10mg/L
四、建設原則
污水處理工程建設過程中應遵從下列原則：污水處理工藝技術方案，在達到治理要求的前提下應優先選擇基建投資和運行費用少、運行管理簡便的先進的工藝；所用污水、污泥處理技術和其他技術不僅要求先進，更要求成熟可靠；和污水處理廠配套的廠外工程應同時建設，以使污水處理廠盡快完全發揮效益；污水處理廠出水應盡可能回用，以緩解城市嚴重缺水問題；污泥及浮渣處理應盡量完善，消除二次污染；盡量減少工程佔地。

第二章 污水處理工藝方案選擇
一、工藝方案分析
本項目污水以有機污染為主，BOD/COD=0.54 可生化性較好，重金屬及其他難以生物降解的有毒有害污染物一般不超標，針對這些特點，以及出水要求，現有城市污水處理技術的特點，以採用生化處理最為經濟。由於將來可能要求出水回用，處理工藝尚應硝化。
根據國內外已運行的大、中型污水處理廠的調查，要達到確定的治理目標，可採用「普通活性污泥法」或「氧化溝」法。
普通活性污泥法，也稱傳統活性污泥法，推廣年限長，具有成熟的設計運行經驗，處理效果可靠，如設計合理，運行得當，出水BOD5可達10-20mg/L，它的缺點是工藝路線長，工藝構築物及設備多而復雜，運行管理困難，運行費用高。
氧化溝處理技術是20世紀50年代有荷蘭人首創。60年代以來，這項技術在國外已被廣泛採用，工藝及構築物有了很大的發展和進步。隨著對該技術缺點（佔地面積大）的克服和對其優點的逐步深入認識，目前已成為普遍採用的一項污水處理技術。
氧化溝工藝一般可不設初沉池，在不增加構築物及設備的情況下，氧化溝內不僅可完成碳源的氧化，還可實行脫氮，成為A/O工藝，由於氧化溝內活性污泥已經好氧穩定，可直接濃縮脫水，不必厭氧消化。
氧化溝污水處理技術已被公認為一種成功的革新的活性污泥法工藝，與傳統活性污泥系統相比較，它在技術、經濟等方面具有一系列獨特的優點。
1、 工藝流程簡單、構築物少，運行管理方便。一般情況下，氧化溝工藝可比傳統活性污泥法少建初沉池和污泥厭氧消化系統，基建投資少。另外，由於不採用鼓風曝氣和空氣擴散器，不建厭氧硝化系統，運行管理方便。
2、 處理效果穩定，出水水質好。
3、 基建投資省，運行費用低。
4、 污泥量少，污泥性質穩定。
5、 具有一定承受水量、水質沖擊負荷的能力。
6、 佔地面積少。
污水處理廠的基建投資和運行費用與各廠的污水濃度和建設條件有關，但在同等條件下的中、小型污水廠，氧化溝比其他方法低，據國內眾多已建成的氧化溝污水處理廠的資料分析，當進水BOD5在120-180mg/L時，單方基建投資約為700-900元/（m3.d），運行成本為0.15-0.30元/m3污水。
由以上資料，經過簡單的分析比較，氧化溝工藝具有明顯優勢，故採用氧化溝工藝。
二、工藝流程確定：（如圖所示）
說明：由於不採用池底空氣擴散器形成曝氣，故格柵的截污主要對水泵起保護作用，擬採用中格柵，而提升水泵房選用螺旋泵，為敞開式提升泵。為減少柵渣量，格柵柵條間隙已擬定為25.00mm。
曝氣沉砂池可以克服普通平流沉砂池的缺點：在其截流的沉砂中夾雜著一些有機物，對被有機物包裹的沙粒，截流效果也不高，沉砂易於腐化發臭，難於處置。故採用曝氣沉砂池。
本設計不採用初沉池，原則上應根據進水的水質情況來確定是否採用初沉池。但考慮到後面的二級處理採用生物處理，即氧化溝工藝。初沉池會除去部分有機物，會影響到後面生物處理的營養成分，即造成C/N比不足。因此不予考慮。
擬用卡羅塞爾氧化溝，去除COD與BOD之外，還應具備硝化和一定的脫氮作用，以使出水NH3低於排放標准，故污泥負荷和污泥泥齡分別低於0.15kgBOD/kgss*d和高於20.0d。
氧化溝採用垂直曝氣機進行攪拌，推進，充氧，部分曝氣機配置變頻調速器，相應於每組氧化溝內安裝在線DO測定儀，溶解氧訊號傳至中控室微機，給微機處理後再反饋至變頻調速器，實現曝氣根據DO自動控制
為了使沉澱池內水流更穩定（如避免橫向錯流、異重流對沉澱的影響、出水束流等）、進出水更均勻、存泥更方便，常採用圓形輻流式二沉池。向心式輻流沉澱池採用中心進水，周邊出水，多年來的實際和理論分析，認為此種形式的輻流沉澱池，容積利用率高，出水水質好。設計流量 Q=2.85萬m3/d=1208.3 m3/h，迴流比 R=0.7。

第三章 污水處理工藝設計計算
一、水質水量的確定
1. 水量的確定
近期水量：生活廢水Q生活=6.0×104×300L/人•天=1.8×104m3/d
工業廢水Q工業=1.5×104m3/d
公用建築廢水Q公用=1.8×104×0.15=0.27×104m3/d
所以近期產生的廢水量為Q
Q=Q生活+Q工業+Q公用=（1.8+1.5+0.27）×104 =3.57×104m3/d
近期的處理系數為0.8，故近期污水處理廠的處理量
Qp=3.57×104×0.8=2.856×104m3/d

遠期水量：生活廢水Q生活=10.0×104×300L/人•天=3.0×104m3/d
工業廢水Q工業=2.4×104m3/d
公用建築廢水Q公用=3.0×104×0.2=0.6×104m3/d
所以遠期產生的廢水量為Q
Q=Q生活+Q工業+Q公用=（3.0+2.4+0.6）×104 =6.0×104m3/d
遠期的處理系數為0.9，故遠期污水處理廠的處理量
Qp=6.0×104×0.9=5.4×104m3/d
通常設計污水處理廠時遠期的設計處理量為近期的兩倍，綜合考慮近期和遠期的處理水量，取近期的設計處理水量Qp=3.0×104m3/d，遠期的設計處理水量Qp=6.0×104m3/d。
2. 水質的確定
近期COD：
COD = =242mg/L
近期BOD5：
BOD5= =129mg/L
遠期COD：
COD= =240 mg/L
遠期BOD5：
BOD5= =128mg/L
NH3-N按規定取為30 mg/L
所以處理廠的處理水質確定為COD=242mg/L，BOD5=129mg/L，NH3-N=30 mg/L
二、曝氣沉砂池設計計算說明書
沉砂池的作用是從污水中去除砂子、煤渣等比重比較大的無機顆粒，以免這些雜質影響後續構築物的正常運行。常用的沉砂池有平流式沉砂池、曝氣沉砂池、豎流沉砂池和多爾沉砂池等。平流式沉砂池構造簡單，處理效果較好，工作穩定，但沉砂中夾雜一些有機物，易於腐化散發臭味，難以處置，並且對有機物包裹的砂粒去除效果不好。曝氣沉砂池在曝氣的作用下顆粒之間產生摩擦，將包裹在顆粒表面的有機物除掉，產生潔凈的沉砂，通常在沉砂中的有機物含量低於5%，同時提高顆粒的去除效率。多爾沉砂池設置了一個洗砂槽，可產生潔凈的沉砂。渦流式沉砂池依靠電動機機械轉盤和斜坡式葉片，利用離心力將砂粒甩向池壁去除，並將有機物脫除。後3種沉砂池在一定程度上克服了平流式沉砂池的缺點，但構造比平流式沉砂池復雜。
和其它形式的沉砂池相比，曝氣沉砂池的特點是：一、可通過曝氣來實現對水流的調節，而其它沉砂池池內流速是通過結構尺寸確定的，在實際運行中幾乎不能進行調解；二、通過曝氣可以有助於有機物和砂子的分離。如果沉砂的最終處置是填埋或者再利用(製作建築材料)，則要求得到較干凈的沉砂，此時採用曝氣沉砂池較好，而且最好在曝氣沉砂池後同時設置沉砂分選設備。通過分選一方面可減少有機物產生的氣味，另一方面有助於沉砂的脫水。同時，污水中的油脂類物質在空氣的氣浮作用下能形成浮渣從而得以被去除，還可起到預曝氣的作用。只要旋流速度保持在0.25～0.35m/s范圍內，即可獲得良好的除砂效果。盡管水平流速因進水流量的波動差別很大，但只要上升流速保持不變，其旋流速度可維持在合適的范圍之內。曝氣沉砂池的這一特點，使得其具有良好的耐沖擊性，對於流量波動較大的污水廠較為適用，其對0.2mm顆粒的截流效率為85%。
由於此次設計所處理的主要是生活污水水中的有機物含量較高，因此採用曝氣沉砂池較為合適。
曝氣沉砂池的設計參數：
（1）旋流速度應保持0.25—0.3m/s；
（2）水平流速為0.08—0.12 m/s；
（3）最大流量時停留時間為1—3min；
（4）有效水深為2—3m，寬深比一般採用1~1.5；
（5）長寬比可達5，當池長比池寬大得多時，應考慮設置橫向擋板；
（6）1 污水的曝氣量為0.2 空氣；
（7）空氣擴散裝置設在池的一側，距池底約0.6~0.9m，送氣管應設置調節氣量的閥門；
（8）池子的形狀應盡可能不產生偏流或死角，在集砂槽附近可安裝縱向擋板；
（9）池子的進口和出口布置，應防止發生短路，進水方向應與池中旋流方向一致，出水方向應與進水方向垂直，並考慮設置擋板；
（10）池內應考慮設置消泡裝置。
一、 曝氣沉砂池的設計與計算
1. 最大設計流量Qmax
Qmax=Kz×Qp
式中的Kz為變化系數，Kz=1.42
Qmax=1.42×0.347=0.493 m3/s

2. 池子的有效容積
V=60Qmaxt
式中 V——沉砂池有效容積，m3；
Qmax——最大設計流量，m3/s；
t——最大設計流量時的流動時間，min，設計時取1~3min。
所以 V=60×0.493×1.5=44.37m3
3. 水流斷面面積
A=
式中 A——水流斷面面積，m2
Qmax——最大設計流量，m3/s；
V——水流水平流速，m/s。
所以 A=4.11m2
取 A=4.2m2
4.池寬B
B=
h——沉砂池的有效水深，m。
取h=2m。所以B= =2.1m
B/h=1.05，滿足要求。
5． 池長
L= = m，取L=10.5m
此時L/B=5滿足要求
6．流速校核
Vmin= m/s，在0.8~1.2m/s之間，滿足要求
7．曝氣沉砂池所需空氣量的確定
設每立方米污水所需空氣量 d=0.2m3空氣/m3污水
8．沉砂槽的設計
若設吸砂機工作周期為t=1d=24h，沉砂槽所需容積

式中Qp的單位為m3/h
設沉砂槽底寬0.5m,上口寬為0.7，沉砂槽斜壁與水平面夾角60°，
沉砂槽高度為 h1=
沉砂槽容積為
9．沉沙池總高
設池底坡度為0.3,坡向沉砂槽，池底斜坡部分的高度為
h2=0.3×0.7=0.21m
設超高 ,沉沙池水面離池底的高
m
10．曝氣系統的設計
採用鼓風曝氣系統，羅茨鼓風機供風，穿孔管曝氣
（1）干管直徑d1：由於設置兩座曝氣沉砂池，可將空氣管供應兩座的氣量，即主管最大氣量為q1=0.0694×2=0.1388m3/s，取干管氣速v=12m/s，
干管截面積A= = =0.0116m2
d1= = m=120mm，
因為沒有120mm的管徑，所以採用接近的管徑100mm。
回算氣速v=17.7m/s 雖然超過15 m/s，但若取150的管氣速又過小，所以還是選擇管徑100mm。
（2）支管直徑d2：由於閘板閥控制的間距要在5m以內，而曝氣的池長為10.5米，所以每個池子設置三根豎管，設支管氣速為v=5m/s，
支管面積 A= m2
d2= = mm，
取整管徑d2=80mm
校核氣速v=4.6m/s (滿足3—5m/s)
（3）穿孔管：採用管徑為6mm的穿孔管，孔出口氣速為設5m/s，孔口直徑取為5mm（在2~6mm之間）
一個孔的平均出氣量 q= =9.81×10-5m3/s
孔數：n= 個
孔間隔 為 ，在10~15mm之間，符合要求。
穿孔管布置：在每格曝氣沉砂池池長一側設置1根穿孔管曝氣管，共兩根。
二、細格柵的選型和計算
選用XG1000型細格柵，參數如下
設備寬B：1000mm 有效柵寬B1：850㎜ 有效柵隙：5㎜ 耙線速度：2 m/min 電機功率：1.1kw 安裝角度：60° 渠寬B3：1050㎜ 柵前水深h2：1.0m/s 流體流速：0.5～1.0m/s
柵條寬度s=0.01m
1． 柵前後的水頭損失
水流斷面面積 m2
柵前流速
在0.4~0.9m/s范圍內，復合要求
設過柵流速為v=0.6m/s
設柵條斷面為銳邊矩形斷面，取k=3 ,則通過格柵的水頭損失為：
。
3． 柵槽總長度
柵前的渠道超高設為0.45m，所以渠道高度為1.45m
因為安裝高度是取60°，所以格柵所佔的渠道長為1.45×ctg =1.45×ctg60°=0.84m
柵後長1米。
所以渠道的總長度
L=0.5+0.84+1=2.34m
三、水面標高
根據經驗值污水每經過一個障礙物水面標高下降3~5cm，根據曝氣沉砂池的有效水深以及砂斗的高度可推算出各個構築物的水面標高，本次設計以經過一個障礙物水位下降5cm來計算，以曝氣沉砂池的砂槽底為0米進行計算。
曝氣沉砂池的水面標高：2.38m
細格柵與曝氣沉砂池之間的配水井的水面標高： 2.43m
細格柵柵後水面標高： 2.48m
細格柵柵前水面標高：2.48+0.29=2.77m
配水井外套桶水面標高： 2.82m
配水井內套桶水面標高： 2.88
設配水井超高為0.35m
則整個曝氣沉砂池系統的最高標高為3.23m
則曝氣沉砂池的超高為h1=3.23-2.38=0.85m
四、配水井的計算
設配水井的平均停留時間為T＝1.5min，Qp=0.347 m3/s，假設配水井水柱高為5.03米。
配水井面積為

配水井直徑為

因為進水管徑為1000，管離底為200mm。所以覆土厚度為1.28m。
五、砂水分離器和吸砂機的選擇
（1）選用直徑LSSF型螺旋式砂水分離器
（2）根據池寬選用LF-W-CS型沉砂池吸砂機，其主要參數為：
潛污泵型號：AV14-4（潛水無堵塞泵）
潛水泵特性 揚程：2m，流量：54m3/h，功率：1.4kw
行車速度為2-5m/min，提耙裝置功率 0.55kw
驅動裝置功率： 0.37×2kw
鋼軌型號 15kg/mGB11264-89
軌道預埋件斷面尺寸（mm） （b1-20） 60 10（b1：沉砂池牆體壁厚）
軌道預埋件間距 1000mm
四、氧化溝
1、設計說明
擬用卡羅塞爾氧化溝，去除COD與BOD之外，還應具備硝化和一定的脫氮作用，以使出水NH3低於排放標准。採用卡式氧化溝的優點：立式表曝機單機功率大，調節性能好，節能效果顯著；有極強的混合攪拌與耐沖擊負荷能力；曝氣功率密度大，平均傳氧效率達到至少2.1kg/（kW*h）；氧化溝溝深加大，可達到5.0以上，是氧化溝佔地面積減小，土建費用降低。
氧化溝採用垂直曝氣機進行攪拌，推進，充氧，部分曝氣機配置變頻調速器，相應於每組氧化溝內安裝在線DO測定儀，溶解氧訊號傳至中控室微機，給微機處理後再反饋至變頻調速器，實現曝氣根據DO自動控制
2、設計計算
（1）.設計參數：
qv=30000m3/d（設計採用雙池，則單池流量=15000 m3/d），
設計溫度15℃，最高溫度25℃，
進水水質:近期：CODCr=242mg/L，BOD5=129.4mg/L， NH3-N=30mg/L，
遠期：CODCr=240mg/L，BOD5=128mg/L， NH3-N=30mg/L，
出水水質:CODCr=100mg/L，BOD5=30mg/L，SS=30mg/L，NH3-N=10mg/L
（2）.確定採用的有關參數：
取MLSS=3500mg/L,假定其70%是揮發性的,DO=3.0mg/L,k=0.05，Cs（20）=9.07mg/L
y=0.6mgVSS/mgBOD5，Kd=0.05d-1，qD,20=0.05kgNH3-N/kgMLVSS•d，CS(20)=9.07mg/L，
α=0.90，β=0.94，
剩餘鹼度：100mg/L(以CaCO3)，所需鹼度7.14mg鹼度/mgNH3-N氧化；產生鹼度3.0mg鹼度/mgNO3-N還原，硝化安全系數：3。
（3）.設計泥齡：
確定硝化速率μN
μN=0.47e0.098（T-15）*N/KN+N*DO/ Ko+DO=0.47*e0.098*（15-15）*30/（100.051*15-1.158+30）*2/（1.3+2）
=0.22d-1
θcm=1/=1/0.22=4.5d，設計泥齡θc=3*4.5=13.5d
為了保證污泥穩定，應選擇泥齡為30d
（4）.設計池體體積：
①確定出水中溶解性BOD5的量：
出水中懸浮固體BOD5=1.4*0.68*30*70%=20mg/L
出水中溶解性BOD5的量=30-20=10mg/L
②好氧區容積計算：
V1=y*qv*（So-Se）*θc/MLVSS*（1+Kd*θc）=0.6*30000*（129.4-10）*30/（0.7*3500*（1+0.05*30））=9278m3
水力停留時間t1= V1/ qv =9278/30000=0.31d=7.4h

③脫氮計算：
產生污泥量=y*qv*（So-Se）/（1+Kd*θc）=0.6*30000*（129.4-10）/（1000*（1+0.05*30））=860kg/d
假設污泥中大約含12.4%的氮，這些氮用於細胞合成，
用於合成的氮=0.124*860=106.6kg/d，轉化為：106.6*1000/30000=3.55mg/L
故脫氮量=30-10-3.55=16.45mg/L。
④鹼度計算：
剩餘鹼度=300-7.14*20+3.0*16.45+0.1（129.4-10）=218.5mg/L(以CaCO3)
大於100mg/L，可以滿足pH＞7.2
⑤缺氧區容積計算：
qD=qD,20*1.08T-20=0.05*1.0815-20=0.032 kgNH3-N/kgMLVSS•d
V2=qv*△N/qD/MLVSS=30000*16.45/0.032/0.7/3500=6295m3
水力停留時間t2=V2/qv=6295/30000=0.21d=5h
⑥總池容積計算
V=V1+V2=9278+6295=15573m3，t=t1+t2=7.4+5=12.4h
（5）.曝氣量計算
①計算需氧氣量
R=（So-Se）qv*/（1-e-kt）-1.42Px+4.6*qv*△N-2.6*qv*NO3-0.56Px
=30000*（129.4-10）/（1-e-kt）/1000-1.42*856.8+4.6*30000*20/1000
-2.6*30000*16.45/1000-0.56*856.8=5049kg/d=211 kg/h
②實際需氧量
Ro』=1.2*R=1.2*211=253.2kg/d
校核：Ro=R*Cs（20）/α/（β*Cs（T）-C）/1.024T-20=253.2*9.07/0.9/（0.94*8.24-3）/1.024 25-20
=477.6kg/h （在400-500之間 符合）
6.溝型尺寸設計及曝氣設備選型
採用卡式氧化溝（兩座並聯）：
取有效水深H=3.5m，單溝的寬度b=7.8m，進水量15000 m3/d,
則單溝長=[V/2-0.5π(2b)2 h-2*0.5πb2 h]/4Hb=53m,
單溝好氧區總長度=單溝長*4* V1 /V=126m
單溝厭氧區總長度=單溝長*4* V2 /V=76m
採用四溝道，兩台55kW的立式表曝氣機（單池）
曝氣設備：PSB3250：D=3.25m，P=132kW，n=30r/min，清水充氧量：252kg/h，

7.配水井設計
污水在配水井的停留時間最少不低於3min（不計迴流污泥的量），
設截面中半圓的半徑為r，矩形的寬度為r，長度為2r，設計的有效水深為4.0m
（2*r*r+0.5πr2）*4=30000*3/24/60
r=2.7m
8.其它附屬構築物的設計
工程設計中牆的厚度為250mm；氧化溝體表面設置走道板的寬度為800mm；；倒流牆的設計半徑為3.9m；配水井的進水管道採用的規格為DN900,污泥迴流管道採用的規格為DN500；出水井的設計尺寸為3000mm*1000mm*1000mm,出水堰高為100mm,堰孔直徑為40mm，出水管採用的規格為DN700。
五、輻流式二沉池
1.設計說明
1.1二沉池的類型
二沉池的類型有：平流式二沉池、豎流式二沉池、輻流式二沉池、斜流式二沉池。其中，輻流式二沉池又分為：中進周出式、周進周出式、中進中出式。
1.2選擇輻流式（中進周出）二沉池的原因
由於平流式二沉池佔地面積大；豎流式二沉池多用於小型廢水中絮凝性懸浮固體的分離；斜流式二沉池較多時候，在曝氣池出口污泥濃度高，而且沒有設置專門的排泥設備，容易造成阻塞。因此選擇輻流式二沉池。從出水水質和排泥的方面考慮，理論上是周進周出效果最好。但是，實際上，考慮異重流，是中進周出的效果最好。因此，選擇了選擇輻流式（中進周出）二沉池。
2.設計計算
2.1污泥迴流比：

2.2沉澱部分水面面積：
流量： ；
最大流量（設計流量）：
單個池子的設計流量：
污泥負荷q取1.1m3/(m2.h)， 池子數n為2 。
沉澱部分水面面積：
2.3校核固體負荷：

因為142＜150，符合要求。
2.4池子直徑
池子直徑： 根據選型取池子直徑為35.0m。
2.5沉澱部分的有效水深
沉澱時間t為2.5s 有效水深：
2.6沉澱池總高

2.7校核徑深比：
徑深比為 符合要求。
2.8進水管的設計
單體設計污水流量：
進水管設計流量：
取管徑D=700mm ，流速為
因為，0.697＞0.6符合要求，所以進水管直徑為D=700mm。
2.9穩流筒
進水井的流速為0.8m/s ，則過水面積為
過水面積和泥管面積的總和：
由過水面積和泥管面積的總和求出直徑為
筒壁厚為250mm， 取管徑為900mm。
進行校核：過水面積為
流速為 。
筒上有8個小孔 ，孔面積為S2= ，所以 。
二沉池採用的是ZBX型周邊傳動吸泥機，穩流筒的直徑為3880mm。
取穩流筒出流速度為0.1m/s， 則過水面積為
穩流筒下部與池底距離為
所以穩流筒下部與池底距離大於0.2m，即符合要求。
2.10配水井
配水井設計為馬蹄形，在外圍加寬700mm為污泥井。
時間取3分鍾 流量為
取配水井直徑為D=3000mm 則配水井高度
其中，設計水深為7.0m，超高為0.6m。
2.11出水部分單池設計流量：
出水溢流堰設計
（1） 堰上水頭 H=0.05mH2O
（2） 每個三角堰的流量0.783L/s
（3） 三角堰個數 因此取n=223（個）
2.12排泥部分
迴流污泥量為
剩餘污泥量為
因為剩餘污泥量小，所以忽略不計，即總污泥量為0.188m3/s。
取流速為0.8（m/s） 直徑為 取直徑為D=400mm
校核：流速為 0.6＜0.75＜0.9 因此符合要求。
綜上， 二沉池採用的是ZBX型周邊傳動吸泥機 池徑為35000mm.

希望能夠幫助你!

『伍』 我國排水管道為什麼都是非滿流

排水管道均屬自流，如果滿流阻力增大，較低的地方可能就溢流了。

『陸』 污水處理用的羅茨風機怎麼用水深推壓力我是外行，說詳細點。最好是個比例公式

雖然管道有壓力損失，但壓力損失一般很小，而且通常曝氣頭不是在池底，而是略高於池底，可以認為多少米水深就是多大壓力，基本上銷售風機的都明白，你直接說多深的水就行。公式的話，1米水深就是9.8KPa,也可以說是0.1kgf/cm²，兩米水深就是這些數值乘以二，相應的六米水深就乘以六，58.8KPa, 也就是0.60kgf/cm²

『柒』 好氧活性污泥處理生活廢水

活性污泥法是以活性污泥為主體的廢水生物處理的主要方法。活性污泥法是向廢水中連續通入空氣，經一定時間後因好氧性微生物繁殖而形成的污泥狀絮凝物。其上棲息著以菌膠團為主的微生物群，具有很強的吸附與氧化有機物的能力。
你是想問好氧活性污泥處理生活廢水的工藝流程呢？還是想問出水的具體數據呢？
活性污泥工藝是城市污水處理的主要工藝，它的設計計算有三種方法：污泥負荷法、泥齡法和數學模型法。三種方法在操作上難易程度不同，計算結果的精確度不同，直接關繫到設計水平、基建投資和處理可靠性。正因為如此，國內外專家都在進行大量細致的研究，力求找出一種精確度更高而又便於操作的計算方法。
1 污泥負荷法
這是目前國內外最流行的設計方法，幾十年來，運用該法設計了成千上萬座污水處理廠，充分說明它的正確性和適用性。但另一方面，這種方法也存在一些問題，甚至是比較嚴重的缺陷，影響了設計的精確性和可操作性。
污泥負荷法的計算式為〔1〕：
V=24LjQ／1000FwNw=24LjQ／1000Fr (1)
污泥負荷法是一種經驗計演算法，它的最基本參數Fw(曝氣池污泥負荷)和Fr(曝氣池容積負荷)是根據曝氣的類別按照以往的經驗設定，由於水質千差萬別和處理要求不同，這兩個基本參數的設定只能給出一個較大的范圍，例如我國的規范對普通曝氣推薦的數值為：
Fw=0.2～0.4 kgBOD/(kgMLSS·d)
Fr=0.4～0.9 kgBOD/(m3池容·d)
可以看出，最大值比最小值大一倍以上，幅度很寬，如果其他條件不變，選用最小值算出的曝氣池容積比選用最大值時的容積大一倍或一倍以上，基建投資也就相差很多，在這個范圍內取值完全憑經驗，對於經驗較少的設計人來說很難操作，這是污泥負荷法的一個主要缺陷。
污泥負荷法的另一個問題是單位容易混淆，譬如我國設計規范中Fw的單位是kgBOD/(kgMLSS·d)，但設計手冊中則是kgBOD/(kgMLVSS·d)，這兩種單位相差很大。MLSS是包括無機懸浮物在內的污泥濃度，MLVSS則只是有機懸浮固體的濃度，對於生活污水，一般MLVSS=0.7MLSS，如果單位用錯，算出的曝氣池容積將差30%。這種混淆並非不可能，例如我國設計手冊中推薦的普通曝氣的Fw為0.2～0.4kgBOD/(kgMLVSS·d)〔2〕，其數值和設計規范完全一樣，但單位卻不同了。設計中經常遇到不知究竟用哪個單位好的問題，特別是設計經驗不足時更是無所適從，加上近年來污水脫氮提上了日程，當污水要求硝化、反硝化時，Fw、Fr取多少合適呢?
污泥負荷法最根本的問題是沒有考慮到污水水質的差異。對於生活污水來說，SS和BOD濃度大致有數，MLSS與MLVSS的比值也大致差不多，但結合各地的實際情況來看，城市污水一般包含50%甚至更多的工業廢水，因而污水水質差別很大，有的SS、BOD值高達300～400 mg/L，有的則低到不足100 mg/L，有的污水SS/BOD值高達2以上，有的SS值比BOD值還低。污泥負荷是以MLSS為基礎的，其中有多大比例的有機物反映不出來，對於相同規模、相同工藝、相同進水BOD濃度的兩個廠，按污泥負荷法計算曝氣池容積是相同的，但當SS/BOD值差異很大時，MLVSS也相差很大，實際的生物環境就大不相同，處理效果也就明顯不同了。
綜上所述，污泥負荷法有待改進。因此，國際水質污染與控制協會(IAWQ)組織各國專家，於1986年首次推出活性污泥一號模型(簡稱ASM1)〔3〕，1995年又推出了活性污泥二號模型(簡稱ASM2)〔4、5〕。
2 數學模型法
數學模型法在理論上是比較完美的，但在具體應用上則存在不少問題，這主要是由於污水和污水處理的復雜性和多樣性，即使是簡化了的數學模式，應用起來也相當困難，從而阻礙了它的推廣和應用。到目前為止，數學模型法在國外尚未成為普遍採用的設計方法，而在我國還沒有實際應用於工程，仍停留在研究階段。
數學模型法的主要問題是模型中有很多系數和常數，ASM1中有13個，ASM2中有19個，它們都需要設計人員根據實際污水水質和處理工藝的要求確定具體數值，其中多數要經過大量監測分析後才能得出，而且不同的污水有不同的數值。由於污水水質多變，確定這些參數很困難，如果這些參數有誤，就直接影響到計算結果的精確性和可靠性。國外已經提出了這些參數的數值，但我國的污水成分與國外有很大差別，特別是污水中的有機物成分差別很大，盲目套用國外的參數值肯定是不行的。因此，要將數學模型法應用於我國的污水處理設計，必須組織力量監測分析各種污水水質，確定有關參數，才有可能把數學模型實用化。然而，從我國目前情況看，數據分析和積累恰恰是最大的薄弱環節之一，我國已運轉的城市污水處理廠有上百座，至今連一些最基本的數據都難以確定，更不用說數學模型法所需的各種數據了，顯然，要在我國應用數學模型法還需做大量的工作，還需要相當長的時間。
3 泥齡法
3.1泥齡法的計算式
設計規范中提出了按泥齡計算曝氣池容積的計算公式〔1〕：
V=〔24QθcY(Lj-Lch)／1 000Nwv(1+Kdθc) (2)
設計規范對式中幾個關鍵參數提出了推薦值：
Y=0.4～0.8(20℃，有初沉池)
Kd=0.04～0.075(20℃)
當水溫變化時，按下式修正：
Kdt=Kd20(θt)t-20 (3)
式中 θt——溫度系數，θt=1.02～1.06
θc——高負荷取0.2～2.5，中負荷取5～15，低負荷取20～30
可以看出，它們的取值范圍都很寬，Y值的變化幅度達100%，Kd值的變化幅度達87.5%，θc值的變化幅度從50%到幾倍，實際計算時很難取值，這也是泥齡法在我國難以推廣的原因之一。
為了使泥齡計演算法實用化，筆者根據自己的設計體會，建議採用德國目前使用的ATV標准中的計算公式，並對式中的關鍵參數取值結合我國具體情況適當修改。實踐證明，按該公式計算概念清晰，特別便於操作，計算結果都能滿足我國規范的要求，不失為一種簡單、可信而又十分有效的設計計算方法。其基本計算公式為：
V=24QθcY(Lj-Lch)／1000Nw (4)
式中 Y——污泥產率系數(kgSS/kgBOD)
Q、Lj、Lch值是設計初始條件，是反映原水水量、水質和處理要求的，在設計計算前已經確定。
泥齡θc是指污泥在曝氣池中的平均停留時間，其數值為：
θc=VNw／W (5)
式中 W——剩餘污泥量，kgSS/d
W=24QY(Lj-Lch)／1000 (6)
根據以上計算式，採用泥齡法設計計算活性污泥工藝時，只需確定泥齡θc、剩餘污泥量W(或污泥產率系數Y)和曝氣池混合液懸浮固體平均濃度Nw(MLSS)即可求出曝氣池容積V。與污泥負荷法相比，它用泥齡θc取代Fw或Fr作為設計計算的最基本參數，與數學模型法相比，它只需測定一個污泥產率系數Y，而不需測定13或19個參數數據。
3.2泥齡的確定
泥齡是根據理論同時又參照經驗的累積確定的，按照處理要求和處理廠規模的不同而採用不同的泥齡，德國ATV標准中單級活性污泥工藝污水處理廠的最小泥齡數值見表1。
表1 德國標准中活性污泥工藝的最小泥齡
d處理目標處理廠規模
≤5 000 m3/d≥25 000 m3/d
無硝化54
有硝化(設計溫度：10 ℃)108
有硝化、反硝化(10 ℃)
VD/V=0.2
VD/V=0.3
VD/V=0.4
VD/V=0.512
13
15
1810
11
13
16
有硝化、反硝化、污泥穩定25不推薦
注 VD/V為反硝化池容與總池容之比。

表中對規模小的污水廠取大值，是考慮到小廠的進水水質變化幅度大，運行工況變化幅度大，因而選用較大的安全系數。
泥齡反映了微生物在曝氣池中的平均停留時間，泥齡的長短與污水處理效果有兩方面的關系：一方面是泥齡越長，微生物在曝氣池中停留時間越長，微生物降解有機污染物的時間越長，對有機污染物降解越徹底，處理效果越好；另一方面是泥齡長短對微生物種群有選擇性，因為不同種群的微生物有不同的世代周期，如果泥齡小於某種微生物的世代周期，這種微生物還來不及繁殖就排出池外，不可能在池中生存，為了培養繁殖所需要的某種微生物，選定的泥齡必須大於該種微生物的世代周期。最明顯的例子是硝化菌，它是產生硝化作用的微生物，它的世代周期較長，並要求好氧環境，所以在污水進行硝化時須有較長的好氧泥齡。當污水反硝化時，是反硝化菌在工作，反硝化菌需要缺氧環境，為了進行反硝化，就必須有缺氧段(區段或時段)，隨著反硝化氮量的增大，需要的反硝化菌越多，也就是缺氧段和缺氧泥齡要加長。上述關系的量化已體現在表1中。
無硝化污水處理廠的最小泥齡選擇4～5 d，是針對生活污水的水質並使處理出水達到BOD=30 mg/L和SS=30 mg/L確定的，這是多年實踐經驗的積累，就像污泥負荷的取值一樣。
有硝化的污水處理廠，泥齡必須大於硝化菌的世代周期，設計通常採用一個安全系數，以確保硝化作用的進行，其計算式為：
θc=F（1／μo） (7)
式中θ c——滿足硝化要求的設計泥齡，d
F——安全系數，取值范圍2.0～3.0，通常取2.3
1/μo——硝化菌世代周期，d
μo——硝化菌比生長速率，d-1
μo=0.47×1.103(T-15) (8)
式中 T——設計污水溫度，北方地區通常取10 ℃，南方地區可取11～12 ℃
代入式(8)得：
μo=0.47×1.103(10-15)=0.288/d
再代入式(7)得：
θc=2.3×1／0.288=7.99 d
計算所得數值與表1中的數值相符。
表1是德國標准，但它的理論依據和經驗積累具有普遍意義，並不隨水質變化而改變，因此筆者認為可以在我國設計中應用。
在污泥負荷法中，污泥負荷是最基本的設計參數，泥齡是導出參數。而在泥齡法中，泥齡是最基本的設計參數，污泥負荷是導出參數，兩者呈近似反比關系：
θcFw=Lj／Y(Lj-Lch) (9)
式中污泥產率系數Y是泥齡θc的函數。

3.3污泥產率系數的確定
採用泥齡法進行活性污泥工藝設計計算時，准確確定污泥產率系數Y是十分重要的，從式(4)中看出，曝氣池容積與Y值成正比，Y值直接影響曝氣池容積的大小。
式(6)給出了Y值和剩餘污泥量W的關系，剩餘污泥量是每天從生物處理系統中排出的污泥量，它包括兩部分：一部分隨出水排除，一部分排至污泥處理系統，其計算式為：
W=24QNch／1000+QsNs (10)
式中 Nch——出水懸浮固體濃度，mg/L
Qs——排至污泥處理系統的剩餘污泥量，m3/d
Ns——排至污泥處理系統的剩餘污泥濃度，kg/m3
剩餘污泥量最好是實測求得。從式(10)可以看出，對於正常運行的污水處理廠，Q、Nch、Qs及Ns值都不難測定，這樣就能求出W和Y值。問題在於設計時還沒有污水處理廠，只有參照其他類似污水處理廠的數值。由於污水水質不同，處理程度及環境條件不同，各地得出的Y值不可能一樣，特別是很多城市污水處理廠由於資金短缺等原因，運行往往不正常，剩餘污泥量W的數值也測不準確，這勢必影響設計的精確性和可靠性。
從理論上分析，污泥產率系數與原水水質、處理程度和污水溫度等因素有關。首先，污泥產率系數本來的含義是一定量BOD降解後產生的SS。由於是有機物降解產物，這里的SS應該是VSS，即揮發性懸浮固體，但污水中還有相當數量的無機懸浮固體和難降解有機懸浮固體，它們並未被微生物降解，而是原封不動地沉積到污泥中，結果產生的SS將大於真正由BOD降解產生的VSS，因此在確定污泥產率系數時，必須考慮原水中
無機懸浮固體和難降解有機懸浮固體的含量。其次，隨著處理程度的提高，污泥泥齡的增長，有機物降解越徹底，微生物的衰減也越多，這導致剩餘污泥量的減少。至於水溫，是影響生化過程的重要因素，水溫增高，生化過程加快，將使剩餘污泥量減少。對於各種因素的影響，可根據理論分析通過實驗建立數學方程式，其計算結果如經受住實踐的檢驗，就可用於實際工程。德國已經提出了這樣的方程式，按這個方程式計算出的Y值已正式寫進ATV標准中。
Y=0.6(Nj／Lj+1)-0.072×0.6θc×FT／1+0.08θc×FT (11)
F=1.072(T-15) (12)
式中 Nj ——進水懸浮固體濃度，mg/L
FT——溫度修正系數
T——設計水溫，與前面的計算取相同數值
可以看出，Nj/Lj值反映了污水中無機懸浮固體和難降解懸浮固體所佔比重的大小，如果它們占的比重增大，剩餘污泥量自然要增加，Y值也就增大了。θc值影響污泥的衰減，θc值增長，污泥衰減得多，Y值相應減少。溫度的影響體現在FT值上，水溫增高，FT值增大，Y值減小，也就是剩餘污泥量減少。
這個方程式對我國具有參考價值。由於我國的生活習慣與西方國家差異很大，污水中有機物比重低，有機物中脂肪比例低，碳水化合物比例高，因而產泥量也不會完全相同。根據國內已公布的數據和筆者的經驗，我國活性污泥工藝污水處理廠的剩餘污泥產量比西方國家要少，因此，式(11)中須乘上一個修正系數K：
Y=K×0.6(NjLj+1)-〔（0.072×0.6θc×FT）／（1+0.08θc×FT） (13)
一般取K＝0.8～0.9。
在目前缺乏我國自己的Y值計算式的情況下，筆者認為採用式(13)計算Y值是可行的。
3.4 MLSS的確定
不管採用哪種設計計算方法，都需要合理確定MLSS。在其他條件不變的情況下，MLSS增大一倍，曝氣池容就減小一倍；MLSS減小一倍，曝氣池容就增大一倍。它直接影響基建投資，因此需要慎重確定。
在設計規范和手冊中，對MLSS值推薦了一個選用范圍，如普通曝氣是1.5～2.5 kg/m3，延時曝氣是2.5～5.0 kg/m3，變化幅度都比較大，設計時不好操作。為了選定合適的MLSS值，有必要弄清影響它的因素。
MLSS不能選得過低，主要有三個原因：
①MLSS過低，曝氣池容積V就要相應增大，在經濟上不利。
②MLSS過低，曝氣池中容易產生泡沫，為了防止泡沫，一般需保持2 kg/m3以上的污泥濃度。
③當污泥濃度很低時，所需氧量較少，如MLSS過低，池容增大，單位池容的供氣量就很小，有可能滿足不了池內混合的要求，勢必額外增加攪拌設備。MLSS也不能選得過高，主要是因為：
①要提高MLSS，必須相應增加污泥迴流比，降低二沉池表面負荷，加長二沉池停留時間，這就要求增大二沉池體積和迴流污泥能耗。把曝氣池、二沉池和迴流污泥泵房作為一個整體來考慮，為使造價和運行費用總價最低，污泥迴流比通常限制在150%以內。對於一般城市污水，二沉池的迴流污泥濃度通常為4～8 kg/m3，若按最高值約8 kg/m3計，迴流比為150%時的曝氣池內MLSS為4.8kg/m3，實際設計中MLSS最高一般不超過4.5kg/m3。
②污水的性質和曝氣池運行工況對MLSS有巨大影響，如果污水中的成分或曝氣池的工況有利於污泥膨脹，污泥指數SVI值居高不下(如SVI＞180 mL/g)，迴流污泥濃度就會大大降低，MLSS就必須選擇低值。
根據以上分析，在選定MLSS時要照顧到各個方面：
①泥齡長、污泥負荷低，選較高值；泥齡短、污泥負荷高，選較低值；同步污泥好氧穩定時，選高值。
②有初沉池時選較低值，無初沉池時選較高值。
③SVI值低時選較高值，高時選較低值。
④污水濃度高時選較高值，低時選較低值。
⑤合建反應池(如SBR)不存在污泥迴流問題，選較高值或高值。
⑥核算攪拌功率是否滿足要求，如不滿足時要進行適當調整。
德國ATV標准對MLSS值規定了選用范圍，有硝化和無硝化時其MLSS值是一樣的，這不完全符合我國具體情況。我國城市污水污染物濃度通常較低，在無硝化(泥齡短)時如果MLSS值過高，有可能停留時間過短，不利於生化處理，故將無硝化時的MLSS值降低0.5kg/m3，推薦的MLSS值列於表2。
表2 推薦曝氣池MLSS取值范圍
kg/m3處理目標MLSS
有初沉池無初沉池
無硝化2.0～3.03.0～4.0
有硝化(和反硝化)2.5～3.53.5～4.5
污泥穩定 4.5

3.5泥齡法的優缺點
①泥齡法是經驗和理論相結合的設計計算方法，泥齡θc和污泥產率系數Y值的確定都有充分的理論依據，又有經驗的積累，因而更加准確可靠。
②泥齡法很直觀，根據泥齡大小對所選工藝能否實現硝化、反硝化和污泥穩定一目瞭然。
③泥齡法的計算中只使用MLSS值，不使用MLVSS值，污泥中無機物所佔比重的不同在參數Y值中體現，因而不會引起兩者的混淆。
④泥齡法中最基本的參數——泥齡θc和污泥產率系數Y都有變化幅度很小的推薦值和計算值，操作起來比選定污泥負荷值更方便容易。
⑤泥齡法不像數學模型法那樣需要確定很多參數，使操作大大簡化。
⑥計算污泥產率系數Y值的方程式是根據德國的污水水質和實驗得出的，結合我國情況在應用時需乘以一個修正系數。
4 結論
①活性污泥工藝的設計計算方法有必要從污泥負荷法逐步向泥齡法過渡，最終過渡到數學模型法。在數學模型法實用化之前，泥齡法將發揮重要作用。
②按泥齡法計算用式(4)，該式與設計規范中的計算式相比，Nw與Nwv的轉換和污泥衰減的影響在Y值的計算中考慮，這樣理論意義更加清晰，使用起來更加方便。
③德國ATV標准中推薦的泥齡選用數據(見表1)是根據有機物降解和微生物生長規律結合實
際經驗產生的，不涉及污水的具體水質變化，在我國有實用價值。
④污泥產率系數Y值的計算式(11)有充分的理論依據，但它是用德國污水實驗得出的，為了適用於我國，須乘以修正系數，修正後的計算式(13)可用於實際設計計算。
⑤MLSS的取值在設計規范中有規定，但范圍較大，不太好操作，建議參照表2中的數據選用，相互對比檢驗。
⑥建議對我國有一定代表性的城市污水進行實驗研究，推出自己的Y值計算方程式，使泥齡法的實用基礎更加扎實可靠。
活性污泥法處理城市生活污水主要運行方式：
1、推流式活性污泥法
2、完全混合活性污泥法
3、分段曝氣活性污泥法
4、吸附-再生活性污泥法
5、延時曝氣活性污泥法
6、高負荷活性污泥法
7、淺層、深水、深井曝氣活性污泥法
8、純氧曝氣活性污泥法
9、氧化溝工藝
10、序批式活性污泥法

『捌』 污水處理廠建設中應注意哪些問題

（1）污水廠的設計和其他工程設計一樣，應符合適用的要求，首先必須確保污水廠處理後達到排放要求。考慮現實的經濟和技術條件，以及當地的具體情況（如施工條件）。在可能的基礎上，選擇的處理工藝流程、構（建）築物形式、主要設備設計標准和數據等。

（2）污水處理廠採用的各項設計參數必須可靠。設計時必須充分掌握和認真研究各項自然條件，如水質水量資料、同類工程資料。按照工程的處理要求，全面地分析各種因素，選擇好各項設計數據，在設計中一定要遵守現行的設計規范，保證必要的安全系數。對新工藝、新技術、新結構和新材料的採用積極慎重的態度。

（3）污水處理廠（站）設計必須符合經濟的要求。污水處理工程方案設計完成後，總體布置、單體設計及葯劑選用等盡可能採用合理措施降低工程造價和運行管理費用，

（4）污水廠設計應當力求技術合理。在經濟合理的原則下，必須根據需要，盡可能採用先進的工藝、機械和自控技術，但要確保安全可靠。

（5）污水廠設計必須注意近遠期的結合，不宜分期建設的部分，如配水井、泵房及加葯間等，其土建部分應一次建成；在無遠期規劃的情況下，設計時應為今後發展留有挖潛和擴建的條件。

（6）污水廠設計必須考慮安全運行的條件，如適當設置分流設施、超越管線、甲烷氣的安全儲存等。

（7）污水廠的設計在經濟條件允許情況下，場內布局、構（建）築物外觀、環境及衛生等可以適當注意美觀和綠化。

『玖』 污染物危害性的資料

水污染--全球性重大課題
隨著工業進步和社會發展，水污染亦日趨嚴重，成了世界性的頭號環境治理難題。
早在18世紀，英國由於只注重工業發展，而忽視了水資源保護，大量的工業廢水廢渣傾入江河，造成泰晤士河污染，基本喪失了利用價值，從而制約了經濟的發展，同時也影響到人們的健康、生存。之後經過百餘年治理，投資5億多英鎊，直到20世紀70年代，泰晤士河水質才得到改善。
19世紀初，德國萊茵河也發生嚴重污染，德國政府為此運用嚴格的法律和投入大量資金致力於水資源保護，經過數十年不懈努力，在萊茵河流經的國家及歐盟共同合作治理下，才使萊茵河碧水暢流，達到飲用水標准。
近些年，水質惡化也困擾著美國人。一直以來，紐約市民以自來水質純美而自豪，其他州的麵包商甚至特地使用紐約市自來水以生產貨真價實的紐約圈餅。7年前寄生蟲侵入密爾沃基供水系統，造成100人死亡，40萬人致病後，水質問題備受關注，如今紐約市民每天生活在飲水不凈的威脅下。1998年[1]，美國總統柯林頓宣布了一項投資23億美元的清潔水行動計劃，治理美國已受污染40%的水域。
雖然人們已經認識到污染江河湖泊等天然水資源的惡果，並著手進行治理，但畢竟已經遭受了巨大的損失，雖已醒悟但為時較晚。
水質三大污染源
水污染主要由人類活動產生的污染物而造成的，它包括工業污染源，農業污染源和生活污染源三大部分。
工業廢水為水域的重要污染源，具有量大、面廣、成分復雜、毒性大、不易凈化、難處理等特點。據1998年中國水資源公報資料顯示：這一年，全國廢水排放總量共539億噸（不包括火直電流冷卻水），其中，工業廢水排放量409億噸，佔69%。實際上，排污水量遠遠超過這個數，因為許多鄉鎮企業工業污水排放量難以統計。
農業污染源包括牲畜糞便、農葯、化肥等。農葯污水中，一是有機質、植物營養物及病原微生物含量高，二是農葯、化肥含量高。我國目前沒開展農業面上的監測，據有關資料顯示，在1億公頃耕地和220萬公頃草原上，每年使用農葯110.49萬噸。我國是世界上水土流失最嚴懲的國家之一，每年表土流失量約50億噸，致使大量農葯、化肥隨表土流入江、河、湖、庫，隨之流失的氮、磷、鉀營養元素，使2/3的湖泊受到不同程度富營養化污染的危害，造成藻類以及其他生物異常繁殖，引起水體透明度和溶解氧的變化，從而致使水質惡化。
生活污染源主要是城市生活中使用的各種洗滌劑和污水、垃圾、糞便等，多為無毒的無機鹽類，生活污水中含氮、磷、硫多，致病細菌多。據調查，1998年我國生活污水排放量184億噸。
我國每年約有1/3的工業廢水和90%以上的生活污水未經處理就排入水域，全國有監測的1200多條河流中，目前850多條受到污染，90%以上的城市水域也遭到污染，致使許多河段魚蝦絕跡，符合國家一級和二級水質標準的河流僅佔32.2%。污染正由淺層向深層發展，地下水和近海域海水也正在受到污染，我們能夠飲用和使用的水正在不知不覺地減少。
[編輯本段]危害
日趨加劇的水污染，已對人類的生存安全構成重大威脅，成為人類健康、經濟和社會可持續發展的重大障礙。據世界權威機構調查，在發展中國家，各類疾病有8%是因為飲用了不衛生的水而傳播的，每年因飲用不衛生水至少造成全球2000萬人死亡，因此，水污染被稱作"世界頭號殺手"。
我國的水污染
我國有82%的人飲用淺井和江河水，其中水質污染嚴懲細菌超過衛生標準的佔75%，受到有機物污染的飲用水人口約1.6億。長期以來，人們一直認為自來水是安全衛生的。但是，因為水污染，如今的自來水已不能算是衛生的了。一項調查顯示，在全世界自來水中，測出的化學污染物有2221種之多，其中有些確認為致癌物或促癌物。從自來水的飲用標准看，我國尚處於較低水平，自來水目前僅能採用沉澱、過濾、加氯消毒等方法，將江河水或地下水簡單加工成可飲用水。自來水加氯可有效殺除病菌，同時也會產生較多的鹵代烴化合物，這些含氯有機物的含量成倍增加，是引起人類患各種胃腸癌的最大根源。目前，城市污染的成分十分復雜，受污染的水域中除重金屬外，還含有甚多農葯、化肥、洗滌劑等有害殘留物，即使是把自來水煮沸了，上述殘留物仍驅之不去，而煮沸水中增加了有害物的濃度，降低了有益於人體健康的溶解氧的含量，而且也使亞硝酸鹽與三氯甲烷等致癌物增加，因此，飲用開水的安全系數也是不高的。據最新資料透露，目前我國主要大城市只有23%的居民飲用水符合衛生標准，小城鎮和農村飲用水合格率更低。水污染防治當務之急，應確保飲用水合格。為此應加大水污染監控力度，設立供水水源地保護區。
危害
水體污染影響工業生產、增大設備腐蝕、影響產品質量，甚至使生產不能進行下去。水的污染，又影響人民生活，破壞生態，直接危害人的健康，損害很大。
(1)危害人的健康水污染後，通過飲水或食物鏈，污染物進入人體，使人急性或慢性中毒。砷、鉻、銨類、笨並(a)芘等，還可誘發癌症。被寄生蟲、病毒或其它致病菌污染的水，會引起多種傳染病和寄生蟲病。重金屬污染的水，對人的健康均有危害。被鎘污染的水、食物，人飲食後，會造成腎、骨骼病變，攝入硫酸鎘20毫克，就會造成死亡。鉛造成的中毒，引起貧血，神經錯亂。六價鉻有很大毒性，引起皮膚潰瘍，還有致癌作用。飲用含砷的水，會發生急性或慢性中毒。砷使許多酶受到抑制或失去活性，造成機體代謝障礙，皮膚角質化，引發皮膚癌。有機磷農葯會造成神經中毒，有機氯農葯會在脂肪中蓄積，對人和動物的內分泌、免疫功能、生殖機能均造成危害。稠環芳烴多數具有致癌作用。氰化物也是劇毒物質，進入血液後，與細胞的色素氧化酶結合，使呼吸中斷，造成呼吸衰竭窒息死亡。我們知道，世界上80%的疾病與水有關。傷寒、霍亂、胃腸炎、痢疾、傳染性肝類是人類五大疾病，均由水的不潔引起。
(2)對工農業生產的危害水質污染後，工業用水必須投入更多的處理費用，造成資源、能源的浪費，食品工業用水要求更為嚴格，水質不合格，會使生產停頓。這也是工業企業效益不高，質量不好的因素。農業使用污水，使作物減產，品質降低，甚至使人畜受害，大片農田遭受污染，降低土壤質量。海洋污染的後果也十分嚴重，如石油污染，造成海鳥和海洋生物死亡。
(3)水的富營養化的危害在正常情況下，氧在水中有一定溶解度。溶解氧不僅是水生生物得以生存的條件，而且氧參加水中的各種氧化-還原反應，促進污染物轉化降解，是天然水體具有自凈能力的重要原因。含有大量氮、磷、鉀的生活污水的排放，大量有機物在水中降解放出營養元素，促進水中藻類叢生，植物瘋長，使水體通氣不良，溶解氧下降，甚至出現無氧層。以致使水生植物大量死亡，水面發黑，水體發臭形成「死湖」、「死河」、「死海」，進而變成沼澤。這種現象稱為水的富營養化。富營養化的水臭味大、顏色深、細菌多，這種水的水質差，不能直接利用，水中斷魚大量死亡。