蒸餾塔廢水利用

❶ 填料塔和蒸餾塔有什麼區別

填料塔是塔設備的一種。塔內填充適當高度的填料，以增加兩種流體間的接觸表面。例如應用於氣體吸收時，液體由塔的上部通過分布器進入，沿填料表面下降。氣體則由塔的下部通過填料孔隙逆流而上，與液體密切接觸而相互作用。結構較簡單，檢修較方便。廣泛應用於氣體吸收、蒸餾、萃取等操作。為了強化生產，提高氣流速度，使在乳化狀態下操作時，稱乳化填料塔或乳化塔(emulsifyingtower)。
蒸餾塔為化工常見單元。蒸餾塔主要是作純化為主，利用沸點的差異，將物質分離。蒸餾塔主要分為板式塔與薄膜式塔。板式塔較為常見，其構造可分為板、重沸器、冷凝器三個部分。

❷ 潤滑油調合需要排污許可證嗎

2019年07月19日，根據廢礦物油綜合利用和潤滑油潤滑劑深加工擴建項目(階段性驗收)竣工環境保護驗收監測報告並對照《建設項目竣工環境保護驗收暫行辦法》，嚴格依照國家有關法律法規、建設項目竣工環境保護驗收技術規范/指南、本項目環境影響評價報告書和審批部門審批決定等要求對本項目進行驗收，提出意見如下：
一、工程建設基本情況
 
(一)建設地點、規模、主要建設內容
 
位於湖南省常德經濟技術開發區海德路188號，項目東臨力元新材、南臨湖南金富力新能源材料有限公司、西臨海德路，周邊150m內無居民，於2017年10月投資50000萬元建設廢礦物油綜合利用潤滑油潤滑劑深加工擴建項目，項目環評設計建設內容為擴建15萬噸/年廢礦物油再生循環生產線、25萬噸/年潤滑油調和生產線、1.5萬噸/年潤滑劑生產線，廢白土、油泥、油渣等危險廢物處置利用生產線，目前僅完成擴建15萬噸/年廢礦物油再生循環生產線的建設，該生產線於2019年3月完成，2019年4月竣工，本次僅對擴建15萬噸/年廢礦物油再生循環生產線進行環保設施竣工自主驗收。項目總投資50000萬元，其中環保投資110萬元，占總投資比例0.22%。
 
序號類 別情 況 說 明
 
1項目名稱廢礦物油綜合利用和潤滑油潤滑劑深加工擴建項目(階段性驗收)
 
2項目地址湖南省常德經濟技術開發區海德路188號
 
3建設單位
 
4建設性質改擴建
 
5佔地面積90畝
 
6概算投資額(總投資、環保投資)總投資50000萬元，其中環保投資130萬元，占總投資比例0.26%
 
7實際投資額(總投資、環保投資)總投資50000萬元，其中環保投資110萬元，占總投資比例0.22%
 
8開工建設時間2017年10月
 
9竣工時間2019年04月
 
10試生產時間2019年05月
 
11環評及批復2017年09月由常德市雙贏環境咨詢服務有限公司完成了建設項目環境影響書，2017年10月09日通過了常德經濟技術開發區環境保護局的審批(文件號：經環建[2017] 37號)
 
12主要環保設施污水處理站、蒸餾塔不凝氣脫氣塔尾氣回收裝置系統1套等
 
(二)建設過程及環保審批情況
 
廢礦物油綜合利用和潤滑油潤滑劑深加工擴建項目(階段性驗收)於2017年09月由常德市雙贏環境咨詢服務有限公司完成了建設項目環境影響書，2017年10月09日通過了常德經濟技術開發區環境保護局的審批(文件號：經環建[2017] 37號)。項目於2017年10月開工，2019年04月竣工，2019年05月試生產，於2017年09月30日申領了排污權證，於2019年01月27日申領了排污許可證(證書編號：43076119010002)。項目從立項至調試過程中無環境投訴、違法或處罰記錄。
 
(三)投資情況
 
總投資50000萬元，其中環保投資110萬元，占總投資比例0.22%。
 
(四)驗收范圍
 
驗收范圍：僅對擴建15萬噸/年廢礦物油再生循環生產線進行環保設施竣工自主驗收。
 
驗收內容：廢礦物油綜合利用和潤滑油潤滑劑深加工擴建項目(階段性驗收)擴建15萬噸/年廢礦物油再生循環生產線在竣工後依據相關管理規定及技術規范對該項目廢水和廢氣環境保護設施建設、管理和污染物排放情況開展的查驗、監測等工作。
 
二、工程變動情況
 
為了改善環境質量，更加有效處理和減少逸散的有機廢氣，企業內增設了一套小型不凝氣燃燒爐處理裝置用於處理有機廢氣，有利於環境的改善，此變動屬於小變化，不屬於重大變動。本項目其他建設內容與環評所述基本一致，無變動。
 
三、環境保護設施建設情況
 
(一)廢水
 
本項目實施雨污分流制。項目產生的廢水主要來源於生活廢水、生產工藝廢水和地面沖洗廢水。
 
(1)生活廢水：項目內勞動定員35人，用水定額參照湖南省地方標准《湖南省用水定額》(DB43/T388-2014)表28城市居民生活用水定額指標，用水量按住宿人員用水量約150L/人•d，根據建設單位提供的資料，按企業每年正常生產300天計，則生活用水量為5.25m3/d(1575m3/a)，廢水排放量按用水量80%計算，則生活污水排放量為4.2m3/d(1260m3/a)，經化糞池處理後由城市污水管網排入德山污水處理廠;
 
(2)生產工藝廢水：包括原料油罐廢水、蒸餾塔冷凝水，產生量約2500 t/a，主要污染物因子為化學需氧量和石油類，經廠內污水處理站處理後進入經開區污水管網;
 
(3)地面沖洗廢水：主要污染物因子為石油類，經廠區污水處理站處理後進入經開區污水管網。
 
(二)廢氣
 
本項目蒸餾塔不凝氣、潤滑油精製溶劑回收不凝氣、減壓塔抽真空尾氣及溶劑精製脫氣尾氣、加熱爐煙氣、導熱爐煙氣、污水處理站臭氣，不凝氣燃燒爐煙氣和燃氣鍋爐(備用)煙氣。
 
(1)蒸餾塔不凝氣：預蒸餾塔、減壓蒸餾塔產生塔頂輕質燃料油，在冷凝過程中產生不凝氣，其主要成分為非甲烷總烴，與抽真空尾氣(含有少量的有機揮發物)一同送往加熱爐燃燒。
 
(2)潤滑油精製溶劑回收不凝氣：潤滑油精製溶劑回收蒸餾塔塔頂氣冷卻時產生不凝氣，其主要成分為非甲烷總烴，這部分氣體與脫氣抽真空尾氣(含有少量的有機揮發物)一同送往加熱爐燃燒。
 
(3)減壓塔抽真空尾氣及溶劑精製脫氣尾氣：減壓塔抽真空尾氣及溶劑精製脫氣尾氣主要成分為非甲烷總烴，經集氣管道送往加熱爐燃燒。
 
(4)加熱爐煙氣：採用清潔燃料天然氣，對外環境的污染較小，燃燒煙氣經20米高煙囪外排。
 
(5)導熱爐煙氣：採用優質油或清潔燃料天然氣，對外環境的污染較小，燃燒煙氣經15米高煙囪外排。
 
(6)污水處理站臭氣：污水處理站臭氣的主要污染物因子為硫化氫和臭氣濃度，經噴淋和UV光解處理後通過15m高排氣筒外排，少部分逸散臭氣通過空氣流動稀釋擴散，周邊綠化吸收。
 
(7)小型不凝氣燃燒爐煙氣：采樣清潔燃料天然氣，對外環境的污染較小，燃燒煙氣經15米高排氣筒外排。
 
(8)燃氣鍋爐煙氣：本項目設置有一台10t/h的天然氣鍋爐作為備用鍋爐，採用清潔燃料天然氣，對外環境的污染較小，燃燒煙氣經15米高排氣筒外排。
 
(三)雜訊
 
本工程項目的雜訊源主要有真空泵、風機、輸油泵、冷卻塔等設備產生雜訊，其源強聲級在79.7～88dB(A)之間，通過選用廠房隔聲、門窗隔聲，優先低雜訊設備，合理布局等方式進行消音降噪。
 
(四)固體廢物
 
本項目固體廢物分為一般固廢和危險固廢。其中一般固廢包括為生活垃圾;危險廢物包括油泥、油渣、污水處理站污泥和廢白土。
 
(1)生活垃圾：項目內勞動定員35人，人均垃圾產生量約1kg/天，生活垃圾產生量約10.5 t/a，經收集後及時清運與環衛部門統一清運處置。
 
(2)油泥：產生量約75 t/a，屬於危險固體廢物，編號為HW08，經分類收集後暫存於危廢間，定期交由湖南瀚洋環保科技有限公司處理。
 
(3)油渣：減壓蒸餾塔結焦產生少量油渣，產生量約1.5 t/a，屬於危險固體廢物，編號為HW08，經分類收集後暫存於危廢間，定期交由湖南瀚洋環保科技有限公司處理。
 
(4)污水處理站污泥：產生量約3 t/a，屬於危險固體廢物，編號為HW08，經分類收集後暫存於危廢間，定期交由湖南瀚洋環保科技有限公司處理。
 
(5)廢白土：產生量約540 t/a，屬於危險固體廢物，編號為HW08，經分類收集後暫存於危廢間，定期交由湖南瀚洋環保科技有限公司處理。
 
四、環境保護設施調試效果
 
(一)污染物排放情況
 
1.廢水
 
驗收監測期間，選取廢水總排口的5個主要污染因子，通過連續2天、每天4次的監測，廢水總排口廢水中各污染物因子的監測結果均符合《污水綜合排放標准》(GB8978-1996)表4三級標准，且同時滿足德山污水處理廠進水水質要求。
 
2.廢氣
 
有組織廢氣：驗收監測期間，有組織廢氣在廢水處理站臭氣處理裝置排氣筒出口設1個監測點位。通過連續2天、每3次的監測，廢水處理站臭氣處理裝置排氣筒出口廢氣中硫化氫和臭氣濃度的監測結果均達到《惡臭污染物排放標准》(GB14554-93)表2標准，加熱爐和不凝氣燃燒爐廢氣排氣筒出口廢氣中顆粒物和二氧化硫的監測結果均達到《工業窯爐大氣污染物排放標准》(GB 9078-1996)表2、表4中二類標准，氮氧化物和非甲烷總烴的監測結果均達到《大氣污染物綜合排放標准》(GB16297-1996)表2標准，燃氣鍋爐(備用)廢氣排氣筒出口中各污染物因子的監測結果均達到《鍋爐大氣污染物排放標准》(GB 13271-2014)表2燃氣鍋爐標准，導熱爐廢氣排氣筒出口中各污染物因子的監測結果均達到《鍋爐大氣污染物排放標准》(GB 13271-2014)表2燃油鍋爐標准。
 
無組織廢氣：驗收監測期間，無組織廢氣監測在廠界四周各設1個監測點位，共4個監測點位，通過連續2天、每天3次的監測，無組織廢氣中顆粒物、二氧化硫和氮氧化物的排放濃度均低於《大氣污染物綜合排放標准》(GB16297-1996)表2無組織排放限值;臭氣濃度和硫化氫的監測結果均低於《惡臭污染物排放標准》(GB14554-93)表1二級新擴改建標准。
 
3.雜訊
 
驗收監測期間，廠界東、南、西、北側晝、夜間雜訊測試值均符合《工業企業廠界環境雜訊排放標准》(GB 12348-2008)中3類、4a類(西臨海德路)標准限值要求。
 
4.固體廢棄物
 
本項目固體廢物分為一般固廢和危險固廢。其中一般固廢包括為生活垃圾;危險廢物包括油泥、油渣、污水處理站污泥和廢白土。
 
一般固廢處置措施：生活垃圾經收集後及時清運與環衛部門統一清運處置。
 
危險固廢處置措施：油泥、油渣、污水處理站污泥和廢白土均屬於危險廢物，編號為HW08，經分類收集後暫存於危廢間，定期交由湖南瀚洋環保科技有限公司處理。
 
5.污染物排放總量
 
驗收監測期間，本項目各污染物最大排放總量為：化學需氧量0.16t/a，氨氮0.01t/a，二氧化物4.42 t/a，氮氧化物9.08 t/a，均符合環評批復中相關要求。
 
五、工程對環境的影響
 
本項目周邊150米內無居民，工程對外環境影響較小。
 
六、驗收結論
 
廢礦物油綜合利用和潤滑油潤滑劑深加工擴建項目(階段性驗收)對照建設項目竣工環境保護驗收暫行辦法》第八條規定，遵守國家相關法律法規規定，按照環評及審批部門要求建設，嚴格執行「三同時」制度，申領了排污權證和排污許可證，進行了突發環境事件應急預案的修訂並已備案，備案號為430761-2019-008-L。企業內增設了一套小型不凝氣燃燒爐處理裝置用於處理有機廢氣，有利於環境的改善，此變動屬於小變化，不屬於重大變動，其他建設內容與環評所述基本一致，無變動。經現場檢查和采樣監測，廢水、廢氣和雜訊監測結果均達到驗收執行標準的要求，環境保護設施管理到位，滿足主題工程的需要，項目從立項至調試過程中無環境投訴、違法或處罰記錄。驗收監測報告資料真實，內容全面，驗收監測結論可信。常德經濟技術開發區環境保護局對該項目的環評批復要求得到了落實。驗收組同意該項目通過驗收。
 

❸ 蒸餾過程單塔操作和多塔操作有什麼不同

蒸餾流程的確定應根據成品質量的要求與發酵成熟醪的組成。在保證產品質量的前提下要盡可能地節省設備投資與生產費用，並要求管道布置簡單，工作操作方便。

(一)單塔式蒸餾

用一個塔從發酵成熟醪中分離獲得酒精成品，稱為單塔蒸餾。它適用於對成品質量與濃度要求不高的工廠。

(二)兩塔蒸餾

若利用單塔蒸餾製造濃度很高的酒精，則塔需要很多層塔板，於是塔身很高，相應的廠房建築也要很高。另外這樣的單塔蒸餾酒糟很稀，用作飼料諸多不便。為了降低塔身高度和提高成品濃度，把單塔分做兩個塔，分別安裝，這就是兩塔流程。

粗餾塔的作用是將乙醇從成熟醪中分離出來，並排除酒糟。精餾塔的作用是濃縮乙醇和排除大部分雜質。

兩塔流程又有氣相進塔和液相進塔兩種型式，氣相進塔系粗餾塔發生的酒汽直接進入精餾塔，這種方式生產費用較低，為澱粉質原料廠所採用。液相進塔則系粗餾塔發生的酒汽先冷凝戍液體，然後進入精餾塔，這種方式由於多一次排醛機會，成品質量較好，適用於糖蜜酒精廠。

1．氣相進塔的兩塔流程 如圖1—42所示。成熟醪用泵自醪池進入預熱器3，與精餾塔來的酒精蒸汽進行熱交換，成熟醪被加熱至40℃左右，由醪塔頂部進入醪塔1，而醪塔底部用直接蒸汽加熱，使塔底溫度為l05—108℃，塔頂溫度為92—95℃，塔頂約50％(容量)的酒精蒸汽直接進入精餾塔2，被蒸盡酒精的成熟醪稱酒糟，由塔底部排糟器自動排出。

精餾塔底同樣亦用直接蒸汽加熱，使塔底溫度為105—107℃，塔中部溫度為92℃左右，醪塔來的粗酒精經提濃精餾後，酒精蒸汽由塔頂進入醪液預熱器3，未冷凝下的酒汽再進入第一、第二冷凝器4、5，冷凝液全部迴流入塔，部分還未冷凝的氣體則進入第三冷凝器6，該冷凝液里含的雜質較多，不再迴流入塔，作為工業酒精出售。沒有冷凝的為CO2氣體和低沸點雜質，由排醛管排至大氣中。

成品酒精在塔頂迴流管以下，即第4—6塊塔板上液相取出，經成品冷卻器12，檢酒器13，其質量達到葯用要求後送入酒庫。蒸盡乙醇的廢水稱余餾水，經排出管排至塔外。

這種兩塔流程，醪塔一般用2l—24塊塔板，精餾塔用56—70塊塔板，當然塔板數目還與塔板結構、安裝質量有關。如醪塔用雙沸式塔塔板，則2l層就可以，若用數個泡帽的，塔板數還可減少些。精餾塔板採用浮閥式則40—42層就夠了。

精餾塔的進料層為第14—18層塔板(自下向上數)，精餾塔除有提取成品、排除脂醛雜質任務外，還排除雜醇油。從精餾塔提取雜醇油的方法有兩種，一種是液相提取，即在進料層之上2—4層塔板，溫度為85—92℃的區域中提取。另一種是氣相取油。它在進料層以下2—4層塔板上提取，氣相取油，酒精質量較高，為我國南方工廠所採用，在北方則習慣液相取油。

雜醇油的分離，自塔內取出的粗雜醇油經冷卻器7再加水稀釋(經乳化器8)，含酒精10%(容量)以下時，粗雜醇油便分層，油浮在上面，送至儲存罐10中，下層的淡酒流至醪池中。雜醇油由儲存罐10利用位差經過鹽析罐11，以提高濃度。

2．液相進塔的兩塔流程 氣相進塔的優點是節省加熱蒸汽、冷卻水。但成熟醪含雜質較多時成品質量難保證。由於兩塔直接相通，相互影響較大，要求操作技術也較高。由於糖蜜發酵醪含雜質較多，所以一般都不採用氣相進塔方式。

液相進塔的工藝過程是：成熟醪經預熱器之後進入組餾塔，在塔內被加熱，酒精蒸發，在冷凝器冷凝成液體後，或直接流入精溜塔或迴流到粗餾塔再由粗餾塔頂層塔板液相取料至精餾塔。

液相進塔時，進料塔板上汽液兩相平衡，濃度較氣相進料時高，因此液相進塔時的進料位置要比氣相進料時高2—3層，否則塔底容易跑酒。

今以南方某糖蜜酒精廠為例，介紹液相進塔，氣相取雜醉油的兩塔流程，如圖1-43所示。

成熟醪經預熱器後從粗餾塔頂進入，塔底通入直接蒸汽進行蒸餾，成熟醪從上而下逐步降低酒精含量，最後由塔底排出。塔底排出的廢液含酒不應超過0.04%(容量)，塔頂蒸出的酒汽經預熱器，冷凝器變成液相，由酒精塔第18層入塔進行蒸餾。從進料層以下即第16、14、12層氣相提取雜醇油。塔頂蒸出的酒氣經第1、2、3冷凝器冷凝後迴流入精餾塔頂，即72層處。在第4冷凝器排除醛酒，與粗餾塔第4冷凝器排除的醛酒匯集一起，送入主發酵罐中，在第7l、70、69層板上液相提取酒精產品，粗餾塔和精餾塔底溫控制在104℃左右，塔頂分別控制在95℃和79℃。

(三)三塔蒸餾

兩塔流程無論是汽相過塔還是液相過塔，只能得到醫葯酒精。要獲得精餾酒精採用上述僅有濃縮設備的工藝流程是很難達到目的。三塔流程就是針對這缺點而改進的。三塔流程包括三個塔，一是粗韶塔，二是排醛塔又稱分餾塔，它安裝在粗餾塔與精餾塔之間，它的作用是排除醛脂類頭級雜質。三是精餾塔，它除有濃縮酒精提高濃度作用外，還繼續排除雜質，使能獲得精餾酒精。

三塔流程由於粗餾塔蒸餾出的粗酒精進入排醛塔，以及排醛塔的脫醛酒進入精餾塔的形式不同又可分為三類：

直接式 粗酒精由粗餾塔進入排醛塔以及脫醛酒進入精餾塔都是氣體狀態。

半直接式 粗酒精由粗餾塔進入排醛塔是氣體，而脫醛酒進入精餾塔是液體狀態。

間接式 粗酒精進入排醛塔以及脫醛酒進入精餾塔都是液體。

1．三塔直接式流程 由於粗酒精是蒸汽狀態進入排醛塔，再以氣體狀態進入精餾塔，所以它的排除雜質效率是不高的。另外還有可能將粗餾塔蒸汽中微量的成熟醪帶至精餾塔，致使所得的成品有不好的氣味。雖然這種流程熱能最經濟，由於上述缺點沒有推廣。

2．半直接式 熱能消耗雖然比直接式大些，但可以得到質量比較優良的成品，因此在我國酒精工業上得到廣泛的應用。其流程如圖1—44所示。成熟醪用泵自醪池經過預熱器1預熱後，進入粗餾塔2，這時蒸出的酒氣並不直接進入精餾塔而是先進入排醛塔3，脂醛類頭級雜質在乙醇濃度較低時精餾系數更大些，因此進入塔3的粗酒精濃度最好在35—40％(容量)之間，若酒度過高，有的廠還需加水稀釋。

排醛塔通常用較多的塔板層數（28—34)和冷凝面積很大的冷凝器，並採用很大的迴流比來提高塔頂酒精濃度。在13層(自下向上數)左右進料，塔頂控制在79℃，脂醛酒含酒精為95.8—96％(容量)，脂醛酒的提取量為成品的1.2—3％。

排醛塔底進入精餾塔的脫醛酒，由於採用直接蒸汽加熱和脂醛酒中酒精含量較高的緣故，其濃度較粗餾塔導出的粗酒精濃度略低，一般在30—35％(容量)之間。

脫醛液進入精餾塔4後，殘留的脂醛類頭級雜質隨乙醇蒸汽而上升，經冷凝器7、8、9，一部分由排醛管排至大氣，另一部分經冷卻器及檢酒器後進入工業酒精中。糖蜜酒精廠由於酯醛餾出物數量較大(主要含乙醛多)，則將其返回發酵罐中再次發酵，以增加酒精得率。

精餾塔頂蒸出的酒汽在冷凝器7、8冷凝後全部迴流人塔，成品酒精從塔頂迴流管以下2、4、6層塔板上液相取出。

雜醇油的提取方法與兩塔流程時一樣。

3．間接式三塔流程 它的成品質量比半直接式的高，還可以生產高純度酒精。這是由於粗餾塔蒸出的酒汽經冷凝成為液體，在這過程中可多一次驅除頭級雜質的機會。顯然生產費用要大些。無論澱粉原料還是糖蜜原料用半直接法的三塔流程都可獲得精餾酒精，因此間接式的三塔流程目前應用不很廣。

(四)白酒廠酒精蒸餾流程的商榷
目前我國酒精品種單一，故多採用雙塔流程就能滿足要求。現在酒廠的酒精車間都有一部分酒精用來生產白酒。有的廠在用代用原料時為了提高酒基質量，把已獲得的酒精經化學處理後再重蒸一次，質量有所提高，但費用也增加了。為了降低成本和減少操作過程，根據甲醇的特性，酒精濃度愈高時，其精餾系數愈大，即乙醇愈容易分離，建議酒廠的酒精蒸餾採用這樣的三塔式流程：粗餾塔、精餾塔、甲醇塔。當生產醫葯酒精時就用前面兩個塔，當生產白酒酒基時則用三個塔。把從精餾塔上部酒精濃度為85％左右含脂多的酒精液引入甲醇塔，甲醇塔可用填料塔，用間接蒸汽加熱，甲醇的精餾系數大於1，從塔頂排除，成品則從塔底流出，取濃度為85％(容量)左右，它含甲醇少，含脂多。至於雜醇油仍在精餾塔中取出，這樣精餾塔的操作重點放在取油上。這樣的三塔式可以一次蒸餾得到比醫葯酒精質量高的酒基，流程如圖1-45所示。

(五)蒸餾操作的控制
酒精蒸餾的流程不多，同一流程時控制點、控制參數都近似。操作上都必須嚴格控制進料、供汽、冷卻水的供應，以及取成品和雜酵油的量，使它們相互成為一定的平衡關系。如果在操
作上任意調整一個方面或操作條件中有一個變化，就會破壞這種平衡，造成生產過程混亂，甚至導致生產事故。因此操作上要求達到「三穩」：塔底壓力穩，控制點溫度穩，出酒量穩，才能達到產、質量的穩定。為了解蒸餾操作的控制，茲將各種連續蒸餾操作的一般標准摘錄如下，供參考。
1.兩塔流程，生產醫葯酒精。
(1)醪塔 蒸餾釜溫度為105—103℃，保證酒糟內不含酒精；蒸餾釜壓力為0.196—0.245萬帕斯卡（表壓）；進入精溜塔的酒精蒸汽溫度為93—95℃(醪塔頂溫度)。
(2)精餾塔 塔釜溫度為102—104℃；塔釜壓力為0.137—0.157萬帕期卡(表壓)；塔中部(取雜醇油區)溫度為86—93℃，比控制塔頂溫度靈敏。進入分凝器前塔頂酒精蒸汽之溫度78—79℃。第二冷凝器流至第三冷凝器的酒溫為35—40℃，這是保證成品質量的重要措施之一。
2．三塔流程，生產精餾酒精。
(1)醪塔 同兩塔流程。
(2)排醛塔 塔底溫度為84—86℃，由脫醛酒的濃度決定；塔底壓力為0.098萬帕斯卡(表壓)；塔頂溫度為78.5—79℃；第二冷凝器酒溫為40℃；脫醛酒濃度為36—38％(容量)；酯醛酒濃度為95.5—96%(容量)；酯醛酒的提取量為1.2-3%(對成品)。
(3)精餾塔 同兩塔流程。
3.蒸餾工藝條件決定的依據 上述各控制點的參數和設備結構，操作情況，產量，發酵成熟醪性質等有密切關系。
進醪速度和蒸汽耗量是由生產能力決定的，但也受到發酵成熟醪濃度的影響。醪塔和精餾塔底部的溫度和壓力是由塔板結構，塔內液面高度及保證不跑酒等因素決定。醪塔頂部溫度是由塔頂的酒精濃度，進醪的溫度及進醪量決定的。
各冷凝器的溫度由熱負荷分攤，並保證排醛管不跑酒等因素決定。
4．蒸餾操作 為了保證蒸餾設備的正常運轉與順利操作，最主要的是保證進醪、供汽、冷卻水三者間的平衡和穩定。其次是：成品提取、酯醛酒、雜醇油的提取部位，這對成品酒精質量以及減少蒸餾過程中的損失有很大的關系。現將其中幾個操作關鍵加以敘述。
(1)發酵成熟醪添加方式 醪液連續均勻地添加是保證醪塔穩定操作的主要條件之一，國
①在蒸餾工段最高層安裝高位槽，成熟醪用泵送入其中，醪液從高位槽經預熱器自動均勻地流入塔內。要注意的是應保持高位槽一定液位，一般用液面自動調節器控制。這種供醪方式比較簡單，其缺點在於發酵成熟醪中不能含有過多的固形物，否則可能發生管道堵塞現象。另外由於成熟醪時濃時稀現象，亦難避免，故澱粉質原料廠多不採用。
②第二種方法是用泵直接將醪液經預熱器後壓入塔內。常用的有蒸汽往復泵，醪液流量大小可通過蒸汽量的改變來達到。也有用離心泵送醪，但應裝迴流管來控制流量。要注意醪液的吸入高度不能大於1米，否則可能發生不良現象。
(2)加熱方式 酒精工廠常用的加熱方式有兩種：
①直接蒸汽加熱，採用鼓泡器或開孔蛇管。
②間接蒸汽加熱，一般用蛇管。
直接蒸汽加熱的優點在於熱能利用完全，操作比較靈敏。但是如果成品在塔底取出，例如甲醇塔就只能用間接加熱。這樣熱能利用要差些，但是可以保證酒精濃度，蒸汽冷凝水可用於鍋爐，對酒精質量也有好處。因為用直接蒸汽加熱時，如果水源有不良氣味，則會影響酒精質量。
酒糟余熱的回收利用：
分析醪塔的熱量平衡可以看出，加熱蒸汽消耗在成熟醪加熱，使它的溫度與從塔里排出的酒糟溫度相同，另外還消耗在各層塔板上，從醪液中驅出酒精。因此熱量從醪塔分作兩個流向排出，即隨著加熱到103—105℃的酒糟排出與隨著進入精餾塔的酒精蒸汽排出。
為了節約蒸餾成熟醪所用的蒸汽，有的廠利用真空裝置來蒸發冷卻酒糟，並利用回收的二次蒸汽去醪塔作加熱用。為了造成蒸發罐內的真空，並壓縮二次蒸汽，通常用蒸汽噴射器。
，蒸發罐里的酒糟由於噴射器所形成的負壓而沸騰，蒸發罐的壓力維持在5.88—7.84千帕斯卡絕對大氣壓，相當於150-300毫米汞柱。被冷卻至87—90℃的酒糟用泵抽出，或提高蒸發罐的位置，利用位壓排出。酒糟在沸騰時形成的二次蒸汽由噴射器吸入，與操作蒸汽混 合，降低到13.72—15.68千帕斯卡絕對大氣壓而進入醪塔中加熱，若操作蒸汽壓力不低於29.4千帕斯卡(絕)，上述裝置是有效的，一般可節約加熱蒸汽量的18％。

❹ 蒸餾水機蒸餾出的廢水

剩下的水硬度很大，不能喝也不能用來洗衣服（洗衣服沒泡沫），只好存起來拖地板沖廁所啦，當然如果一定要處理的話就可以弄一個陽離子交換樹脂把水裡的鈣鎂離子都除去。

❺ 如何回收廢水中的DMF

可以用溶劑萃取法來回收廢水中的DMF，使用的是CWL離心萃取機

❻ 糠醛蒸餾塔塔底水超是咋回事

❼ 蒸餾塔的操作原理

當液態物質受熱時蒸氣壓增大，待蒸氣壓大到與大氣壓或所給壓力相等時液體沸騰，即達到沸點。所謂蒸餾就是將液態物質加熱到沸騰變為蒸氣，又將蒸氣冷卻為液體這兩個過程的聯合操作。 分餾：如果將兩種揮發性液體混合物進行蒸餾，在沸騰溫度下，其氣相與液相達成平衡，出來的蒸氣中含有較多量易揮發物質的組分，將此蒸氣冷凝成液體，其組成與氣相組成等同（即含有較多的易揮發組分），而殘 留物中卻含有較多量的高沸點組分（難揮發組分），這就是進行了一次簡單的蒸餾。 如果將蒸氣凝成的液體重新蒸餾，即又進行一次氣液平衡，再度產生的蒸氣中，所含的易揮發物質組分又有增高，同樣，將此蒸氣再經冷凝而得到的液體中，易揮發物質的組成當然更高，這樣我們可以利用一連串的有系統的重復蒸餾，最後能得到接近純組分的兩種液體。 應用這樣反復多次的簡單蒸餾，雖然可以得到接近純組分的兩種液體，但是這樣做既浪費時間，且在重復多次蒸餾操作中的損失又很大，設備復雜，所以，通常是利用分餾柱進行多次氣化和冷凝，這就是分餾。 在分餾柱內，當上升的蒸氣與下降的冷凝液互凝相接觸時，上升的蒸氣部分冷凝放出熱量使下降的冷凝液部分氣化，兩者之間發生了熱量交換，其結果，上升蒸氣中易揮發組分增加，而下降的冷凝液中高沸點組分（難揮發組分）增加，如果繼續多次，就等於進行了多次的氣液平衡，即達到了多次蒸餾的效果。這樣*近分餾柱頂部易揮發物質的組分比率高，而在燒瓶里高沸點組分（難揮發組分）的比率高。這樣只要分餾柱足夠高，就可將這種組分完全徹底分開。工業上的精餾塔就相當於分餾柱。

❽ 蒸餾塔的蒸餾塔的工作原理

在發酵成熟醪中，不單是含有酒精，還含有其它幾十種成分的物質，若加上水，這些物質的含量遠遠超過酒精的含量，成熟醒中酒精含量僅為7—11%(容量)左右，而包括水、醇類、醛類、酸類、脂類的雜質幾乎佔90%，要得到純凈的酒精，就必須採用一定的方法，把酒精從成熟醪中分離出來。生產中是採用加熱蒸餾的辦法，把各種不同沸點、比重、揮發性的物質從不同的設備中分離出來，從而得到較高純度的酒精。
粗餾塔的工作原理為發酵成熟醪通過預熱後，進入粗餾塔中的上部，塔底不斷均勻地通入加熱蒸氣，這時由於加熱的作用就可將成熟醪中液態酒精轉變為酒精氣體，同時其它低沸點和揮發性的雜質，都成為氣態，和酒精一同進入排醛塔中(也可直接進入精餾塔)，塔底將蒸餾後的廢糟排出塔外。
粗餾塔運行正常時，塔頂溫度不得低於93℃，但也不能過高，過高的頂溫對分離無利，且耗蒸氣量大。一般控制在95—96℃。溫度過低，醒中的酒精沒有完全蒸發出來，逃酒率明顯增大。純酒精的沸點是78.3℃，但混有水等成分的混合液體的沸點遠遠不止78.3℃，所以，粗餾塔底溫控制不應低於105℃，一般在105℃—109℃之間。成熟醪進入粗餾塔前必須進行預熱，減小溫差，有利於粗餾塔穩定運行。一般應將醪預熱溫度控制在60—70℃之間，有些生產單位由於設備性能的影響，一般偏低5—10℃。
除醛塔的工作原理是成熟醪中的酒精經過粗餾後，由氣態從粗餾塔頂進入除醛塔中，通過除醛塔內再適量的加熱、冷凝、迴流，使粗酒精中所含的醛、酯等低沸點、易揮發的雜質從排醛管中排出，脫醛酒精從醛塔底部進入液相精餾塔，部分酒頭從酒頭管中進入後發酵罐的醪中或成熟醪中。
正常情況下，除醛塔底部溫度為86—89℃，塔頂溫度控制在79℃，除醛塔上的1*冷凝器水溫不應低於60℃，最後一個冷凝器的溫度不得低於25℃。
精餾塔的工作原理是酒精通過以上兩塔蒸餾後，酒精濃度還需要進一步提高，雜質還需進一步排除，精餾塔的蒸餾目的就是通過加熱蒸發、冷凝、迴流，上除頭級雜質，中提雜醇油，下排尾級雜質，獲得符合質量標準的成品——酒精。蒸餾塔的工作原理並非只局限於提純酒精。蒸餾塔的功能主要是為了分離混合液體，利用不同液體在不同條件下，如溫度不同，揮發性（沸點）不同的原理進行液體分離，從而達到提純效果。蒸餾塔主要分為板式塔與薄膜式塔。板式塔比較常見，其構造可分為板、重沸器、冷凝器三個部分。
精餾塔的塔頂溫度一般應控制在79℃，塔底溫度應控制在105—107℃，塔中溫度在取酒正常的情況下，在88—92℃之間。精餾塔上的1*冷凝器水溫應在60—65℃，2*冷凝器應在35—40℃，最後一個冷凝器溫度最好不低於25℃。

❾ 乙醇蒸餾塔蒸餾廢水中乙醇含量頗高

熱量損失如何?

❿ 廢水再次蒸餾從而回收其中的溶劑等東西，從而降低COD排放，這個廢水蒸餾塔等同什麼名字在其他文獻中怎樣

這個應該等同於薄膜蒸發，為了降低能耗一般還設置負壓（真空）。