灌漿廢水使用規范

⑴ 礦山廢水的來源危害

礦井水主要由伴隨礦井開采而產生的地表滲透水、岩石孔隙水、礦坑水、地下含水層的疏放水、以及井下生產防塵、灌漿、充填污水,選礦廠和洗煤廠污水是礦山廢水的主要來源。通常,礦井水pH值在7～8之間,屬弱鹼性。但是含硫的礦井水,其SO42-較多,大都是酸性水。在含硫礦井,由於礦石或圍岩及含硫煤中含有硫化礦物。這些礦物經氧化、分解並溶解在礦井水中,形成酸性水。尤其在開采巷道中,在大量滲入地下水和良好的通風條件下,為硫化礦物的氧化、分解提供了極為有利的環境。
地下開采尤其是水力採煤、水沙充填采礦法排放的污水是不可忽視的。據統計,若不考慮回水利用,每產1t礦石,廢水排放量為1m3左右;生產1t原煤約從井下排出廢水0.5～10m3不等,最高可達60m3。而且有些礦山關閉後,還會有大量的廢水繼續污染礦區環境。並且礦山廢水引起的影響范圍遠遠超出礦區本身。
礦井水污染可分為礦物污染、有機物污染和細菌污染。在某些礦山中還存在放射性物質污染和熱污染。礦物污染有砂、泥顆粒、礦物雜質、粉塵、溶解鹽、酸和鹼等;有機物污染有煤炭顆粒、油脂、生物生命代謝產物、木材及其它物質的氧化分解產物。以及受開采、運輸過程中散落的粉礦、煤粉、岩粉及伴生礦物的污染,水體呈灰黑色、渾濁、水面浮有油膜,並散發少量的腥臭、油腥味。水質分析檢驗結果,化學耗氧量大,細菌總數和大腸菌群含量大,如未加處理,任其長期外排,對環境會產生一定的不良影響。

⑵ 要買防滲劑做污水池處理呢，知道哪家的好嗎

普通工業建築都包括水池工程，由於對水池抗滲性的要求很高，如果施工不符合設計和標准要求，在水池施工完成並停止試水時，經常會發生滲漏，這種現象非常普遍，尤其是在污水處理廠。針對污水池滲漏現象，分析了頻繁滲漏的原因，總結了簡單適用污水池防水堵漏處理方法。

滲漏位置: 污水池防水施工中的施工縫和冷縫。

一、 污水池防水施工缺陷堵漏灌漿原因分析。

1. 普通池體底板和池壁混凝土分兩次澆築。施工縫處理不當，會給防水帶來隱患。安裝中埋止水帶後澆築混凝土時容易出現偏差。理施工過程中，止水帶中間可能被鋼筋撕裂或劃破，形成施工縫滲漏。

2.由於混凝土體積大，澆築時振搗不到位，形成幾個麻面，而在澆築混凝土時，由於混凝土供應不及時等原因，形成幾個冷縫。

二、污水池防水堵漏處理方法

1.首先停止池體施工縫的處理，停止尋找施工縫處的孔洞、松動等缺陷。

這一步是因此在污水池防水堵漏處理的關鍵，必須認真不懈地去做。只有在此基礎上，才能停止堵塞處理的第二步。污水池防水堵漏處理採用人工沿裂縫開槽清理罐體上破碎的混凝土。罐體充滿水分，填縫材料颳得很深。對填縫材料的要求:可用於潮濕的基層表面。該填縫材料與槽縫附著力強，耐久性好，不開裂，數據中無其他雜物，對環境無污染，無腐蝕。

2. 污水池防水堵漏處理開槽後，用堵漏王填充槽體。

然後用電鑽鑽大約30厘米的孔。然後安裝一根10厘米長的灌漿管，灌漿完成後，用封堵材料封堵灌漿噴嘴。在漏水嚴重的中心底部埋設一根橡膠軟管，以轉移水，防止漏水沖掉堵塞數據。堵漏時，在高效堵漏王完全硬化之前，將橡膠軟管逐漸拔出，使槽底與漏縫部位形成一個整體，有利於泥漿順利注入需要堵漏的部位。為防止灌漿材料從灌漿噴嘴周圍滲出，應進行水壓試驗，檢查灌漿噴嘴孔口是否有滲漏，並為裂縫灌漿提供壓力。試驗壓力不得小於4~8MPa。間隔8小時後停止第二次灌漿。灌漿方法與第一次試壓灌漿方法相同。

3. 污水池防水堵漏處理灌漿時，採用正壓和負壓，從低壓到高壓漿液，直至壓力穩定，當漿液入口壓力突然爆發時，暫停灌漿。灌漿檢查將在最後一次灌漿後約48小時停止。當灌漿壓力達到10兆帕時，灌漿將停止。灌漿成功後，管道將被移除並堵塞，灌漿將完成。

污水池防水堵漏處理中常見的泄漏部分

1. 螺栓孔

2. 螺栓未添加止水環或止水環尺寸不符合標准要求，以及止水環焊接不完全導致混凝土結構螺栓孔周圍形成裂縫和滲水的原因分析。

3. 污水池防水堵漏封堵灌漿的處理方法採用內壓灌漿法處理螺栓孔的滲漏，內壓灌漿數據採用環氧樹脂。在罐體外壁螺孔上方3厘米處，用電鑽斜向鑽孔，使其與螺孔重合。如果螺釘處有嚴重的滲漏，在螺釘孔下方3厘米處鑽一個孔，將該孔插入灌漿管，用高壓灌漿機將環氧樹脂壓入灌漿管，然後用防水砂漿抹平外壁。

⑶ 水利工程施工一般採用哪些規范、規程、標准

從低到高（即從工序到單位工程以至整個工程項目）涉及到三個規范：

1、工序、單元工程級別的標准－－《水利水電基本建設工程單元工程質量等級評定標准》（原SDJ249、SL38等，現已更新為SL631～638）

2、單元工程、分部工程、單位工程級別的評定方法－－《水利水電工程施工質量檢驗與評定規程》（SL176－2007）

3、分部工程、單位工程以至竣工驗收程序性的規定－－《水利水電建設工程驗收規程》（SL223-2008）

(3)灌漿廢水使用規范擴展閱讀：

《水電水利基本建設工程·單元工程質量等級評定標准·第5部分:發電電氣設備安裝工程(DL/T5113.5-2012代替SDJ249.5-1988)》依據相關規范的技術要求，並結合近十幾年來國內外水電站發電電氣設備製造、安裝技術的進步編制的。

《水電水利基本建設工程·單元工程質量等級評定標准·第5部分:發電電氣設備安裝工程(DL/T5113.5-2012代替SDJ249.5-1988)》由中國電力出版社出版。

《水利水電工程施工質量檢測與評定規程》內容簡介：根據水利部2004年技術標准修訂計劃，按照《水利技術標准編寫規定》（SL 1—2002）的要求，修訂《水利水電工程施工質量評定規程（試行）》（SL 176—1996），並更名為《水利水電工程施工質量檢驗與評定規程》。

依據水利部《水利工程建設項目驗收管理規定》（水利部令第30號）等有關文件，按照《水利技術標准編寫規定》（SL1-2002）的要求。對《水利水電建設工程驗收規程》 （SL 223-1999）進行修訂。

本規程共9章15節145條和23個附錄，主要內容有： ——驗收工作的分類： ——驗收工作的組織和程序； ——驗收應具備的條件和驗收成果性文件； ——驗收所需報告和資料的制備； ——驗收後工程的移交和驗收遺留問題處理。

⑷ 灌漿料施工採用什麼規范

灌漿料施工操作規范：
1、自重法
自重法是在高強無收縮灌漿料施工中，利用該材料流動性好的特點，在灌漿范圍內自由流
動，滿足灌漿要求的方法。

2、高位漏鬥法
高位漏鬥法是在高強無收縮灌漿料施工中，僅靠高強無收縮灌漿料的流動性不能滿足要求時，利用提高灌漿的位能差，滿足灌漿要求的方法。
3、壓力灌漿法
壓力灌漿法是在高強無收縮灌漿料施工中，採用灌漿增壓設備，滿足灌漿要求的方法。

使用方法：
1． 基礎處理
清掃設備基礎表面，不得有碎石、浮漿、灰塵、油污和脫模劑等雜物。灌漿前24h，設備基礎表面應充分濕潤。灌漿前1h，應吸干積水。
2． 確定灌漿方式
根據設備機座的實際情況，選擇相應的灌漿方式，由於CGM具有很好的流動性能，一般情況下，用"自重法灌漿"即可，即將漿料直接自模板口灌入，完全依靠漿料自重自行流平並填充整個灌注空間；若灌注面積很大、結構特別復雜或空間很小而距離很遠時，可採用"高位漏鬥法灌漿"或"壓力法灌漿"進行灌漿，以確保漿料能充分填充各個角落。
3． 支模
根據確定的灌漿方式和灌漿施工圖支設模板，模板定位標高應高出設備底座上表面至少50mm，模板必須支設嚴密、穩固，以防松動、漏漿。
4． 灌漿料的攪拌
按產品合格證上推薦的水料比確定加水量，拌和用水應採用飲用水，水溫以5～40℃為宜，可採用機械或人工攪拌。採用機械攪拌時，攪拌時間一般為1～2分鍾。採用人工攪拌時，宜先加入2/3的用水量攪拌2分鍾，其後加入剩餘用水量繼續攪拌至均勻,標准稠度加水量為12%-14%。
5． 灌漿
灌漿施工時應符合下列要求：
（1）.漿料應從一側灌入，直至另一側溢出為止，以利於排出設備機座與混凝土基礎之間的空氣，使灌漿充實，不得從四側同時進行灌漿。
（2）.灌漿開始後，必須連續進行，不能間斷，並應盡可能縮短灌漿時間。 （3）.在灌漿過程中不宜振搗，必要時可用竹板條等進行拉動導流。
（4）.每次灌漿層厚度不宜超過100mm。
（5）.較長設備或軌道基礎的灌漿，應採用分段施工。每段長度以10m為宜。 （6）.灌漿過程中如發現表面有泌水現象，可布撒少量CGM乾料，吸干水份。
（7）對灌漿層厚度大於1000mm大體積的設備基礎灌漿時，可在攪拌灌漿料時按總量比1：1加入0.5mm石子，但需經試驗確定其可灌性是否能達到要求。
（8）.設備基礎灌漿完畢後，要剔除的部分應在灌漿層終凝前進行處理。
（9）.在灌漿施工過程中直至脫模前，應避免灌漿層受到振動和碰撞，以免損壞未結硬的灌漿層。
（10）模板與設備底座的水平距離應控制在100mm左右，以利於灌漿施工。 （11）灌漿中如出現跑漿現象，應及時處理。
（12）當設備基礎灌漿量較大時，應採用機械攪拌方式，以保證灌漿施工。
6、養護
（1）灌漿完畢後30分鍾內,應立即噴灑養護劑或覆蓋塑料薄膜並加蓋岩棉被等進行養護,或在灌漿層終凝後立即灑水保濕養護。
（2）冬季施工時,養護措施還應符合現行《鋼筋混凝土工程施工驗收規范》(GB50204)的有關規定。
（3）在不同溫度條件下的養護時間和拆模時間表 日最低氣溫（℃） 拆模時間（h） 養護時間（d） －10～0 96 14 0～5 72 10
5～15 48 7 ≥15 24 7

⑸ 污水池處理池滲水怎麼處理

污水池特別是涉及石油、化工、濕法冶煉、火力發電、制葯等大型污水池，化工防護是目前個單位面臨的重大課題，因污水池中的污水成分復雜，有時會有大量的酸、鹼、鹽等強腐蝕介質，甚至還有有機物等介質，對污水池造成嚴重破壞，並造成污水滲漏及各種損失，因此，污水池的內防腐蝕防腐行業面臨的挑戰，已經越來越引起業內人士的重視。這些污水池一般為埋地式、半埋地式的封閉、半封閉或敝口露天形態，大都採用鋼筋混凝土結構。這些貯池由於要長期受酸鹼等化學品、工業污水、工業大氣、紫外線、固體顆粒的流動磨損、沖刷等因素的作用，存在著酸鹼腐蝕、大氣腐蝕、磨蝕、滲透式脹裂的物理侵蝕，菌藻類的微生物腐蝕等多種較為復雜的腐蝕形態，嚴重影響使用壽命。
針對污水池實際情況，採用醉優的材料及修復方案，使修復後的構築物從外觀、性能恢復到原設計標准要求的水平，延長鋼筋混凝土的壽命。某公司研製開發的ZS-711無機防腐漆採用防腐研發合成技術，，該漆的成膜溶液是由新型志盛威華特製的無機聚合物螯合成膜溶液，已硅氧基 —Si—O—Si— 鍵為基礎,嫁接有機烷基側鏈作為輔佐，再已羥基為端鏈螯合的防腐成膜物，該鍵對硅原子上連接螯合的羥基、烷基有很好的三元協同效應,溶液穩定性強，減輕了對高聚物內部的影響，成膜物更緻密，附著力強，耐溫高，耐溫可以達到400℃。ZS-711無機防腐漆研發成功的螯合的防腐漆成膜溶液，避免了傳統防腐漆分低、中、面繁瑣的施工工序，漆單一塗層，根據不同的工況，塗刷2遍或是2遍以上即可。這就是某公司聯合部隊研究院共同研發生產的ZS-711無機防腐漆，該漆醉早是應對軍隊戰列設備高度防腐需求而研發的，漆主要應用在兩棲戰艦、坦克、船體、航天上重防腐塗層。ZS-711無機防腐漆防腐顏料是經過高度分散活化的鈍化金屬微粒、納米石墨鱗片、納米金屬兩性氧化物、超細稀土超微粉體等組成。志盛威華無機防腐漆經過活化的這些防腐顏料，在防腐是能夠起到抗腐蝕增強極化的作用，耐酸耐鹼抗腐蝕性高，起到很好的中和和防止基材電位升高的作用，也能避免塗層針孔的存在，塗層硬度高，耐磨抗沖擊，耐酸鹼老化時間長。針對鋼筋混凝土池破損嚴重，傳娩修補材料和方法難以奏效的狀況，採用了聚合物滲透非結晶水泥基防水材料，對破損的混凝土構築物進行了修復和防腐處理，解決了高污染混凝土表面的粘合問題和移動裂縫的修補問題，延長了鋼筋混凝土的壽命。

⑹ 煤礦為什麼會有地下水處理

一、 概述
煤炭在我國能源結構中佔70％以上，煤炭開采過程中排放大量廢水，若不經處理直接排放，勢必對環境造成嚴重污染，同時造成水資源的大量浪費，無法實現循環經濟的目標。據統計我國40％的礦區嚴重缺水，已制約了煤炭生產的發展。西北礦區多處於山區，水資源更為缺乏，地表水又多為間歇性河流，枯洪水季節流量相當懸殊，常年流量稀釋能力差，排入河流的污水造成嚴重污染。因此，開發、管理、利用好煤礦水資源，對煤炭工業可持續發展具有重要意義。
1、煤廢水污染嚴重

據包括10多位院士在內的專家學者鑒定通過的一項課題研究表明，山西每年挖5億噸煤，使12億立方米的水資源受到破壞。這相當於山西省整個引黃河水入晉工程的總引水量。專家呼籲，應當從技術、人才、資金投入和經營機制等多方面解決這一世紀難題，幫助山西省等煤炭主產區擺脫「產煤致旱、因煤致渴」的困擾。

這項關於山西省煤炭產業可持續發展的研究表明，山西省採煤造成嚴重的水資源破壞，加劇了水資源短缺問題。這項課題研究表明，山西每挖1噸煤損耗2.48噸的水資源。每年挖5億噸煤，使12億立方米的水資源受到破壞。這相當於山西省整個引黃工程的總引水量。因此，這對於山西這個人均水資源量僅佔全國平均水平不到五分之一的地區來說是個非常嚴重的問題。

目前，由於煤炭開采對地下水系破壞非常嚴重。據統計，山西採煤對水資源的破壞面積已達20352平方公里，佔全省總面積的13％。山西省大部分農村人畜吃水靠煤系裂隙水，而煤礦開采恰好破壞了該層段的含水層。據統計，全省由於採煤排水引起礦區水位下降，導致泉水流量下降或斷流，使近600萬人及幾十萬頭大牲畜飲水嚴重困難。

2、煤炭採掘業廢水治理技術問題

99%的採煤項目廢水沒有進行治理，從主觀上應該說是環保監管不力。從客觀上說是我們環保部門對採煤項目廢水治理技術持謹慎態度。採煤廢水治理技術多如牛毛，那種技術最適用、工藝最成熟、操作管理最方便、投資最省、運行費用最低，一直是我們環保部門在尋求的。由於採煤廢水復雜多變，在同一礦井廢水中，同時含有鐵、錳等重金屬，硫、氟、氯等非金屬及有機污染物和懸浮物，有的礦井廢水呈弱酸性（如織金縣珠藏、鳳凰山等），再就是即使是同一礦井，所采層不同，廢水性質也不同，甚至是差別很大。這就給煤礦廢水治理技術的選用帶來很大的困難。通常情況是某一技術只能有效處理某一污染物，不可能把所有超標的污染物都處理好。一個煤礦不可能投入很多資金對污染物進行單項處理，這就是採煤廢水治理在技術上的難點。有的業主自行修了一兩個池子，把礦井廢水往池子一放，就是對廢水進行處理了。事實上不是這樣簡單，可能連懸浮物也處理不了，金屬和非金屬就更不可能處理了。

3、煤礦廢水處理要求

1.1煤礦廢水包括礦井涌水、煤場和矸石場淋溶廢水等。在進行處理前，應先委託地區環境監測站進行監測，以監測資料作為廢水處理工程設計的依據。DFMC煤礦廢水治理技術和成套設備是目前經實踐證明的實用技術，50萬噸以下、小時涌水量50m3以下的煤礦可採用此技術和設備。對於酸性煤礦廢水還需新增設備和葯劑。煤礦廢水經處理達標後盡可能循環使用，循環使用率不低於50％，經處理後排放的廢水列為總量控制指標進行考核。

1.2新建煤礦必須執行「三同時」規定，試產三個月必須申請地區環保局驗收，驗收達標的發給排污許可證，不達標的停產治理。

1.3原有煤礦分期分批進行治理，2005年50%左右的原有煤礦治理完工並通過達標驗收。列入家2005年治理計劃的煤礦不治理的，依法予以處罰；治理不達標的，停產治理。治理計劃由各縣市環保局商煤炭局提出，報地區環保局綜合平衡後以治理計劃下達執行。

表1 某A煤礦廢水處理監測結果 單位：mg/l

指標 排放

標准 處理前

濃度 超標倍數（倍） 處理後

濃度 比排放標准低（%） 懸浮物 70 258 2.7 11.5 83.6 鐵 1 2.58 1.6 0.68 32 硫化物 1 2.8 1.8 0.5 50 COD 100 281.9 1.8 7 93 錳 2 0.13 未超標 0.1 —

表2某B煤礦廢水處理監測結果單位：mg/ l

指標 排放

標准 處理前

濃度 超標 倍數 （倍） 處理後

濃度 比排放標准低（%） 懸浮物 70 318 3.5 4.5 93.6 鐵 1 2.28 1.3 0.74 26 硫化物 1 3.21 2.2 0.5 50 COD 100 228.4 1.3 18.8 81.2 錳 2 0.37 未超標 0.18 — 1.4、煤礦廢水中鐵含量高，如濃度大於100mg/l，其處理設備投資和運行費用將要增加。因為鐵含量過高，要達到1mg/l的排放標准，一級除鐵是不行的，必須三至四級除鐵。

1.5、酸度高的煤礦廢水應使達標（6～9）。

1.6、煤礦要對煤場、矸石場進行硬化處理，建導流溝，把因大氣降水產生的這一部分淋溶水引入廢水處理系統進行處理。

1.7、 預防事故和自然因素引起的非正常排放

為預防因降暴雨致使廢水次理池溢流，工程設計必須考慮廢水處理池有足夠的容積。為防止事故性排放，必須建事故調節池。四、煤礦生活廢水處理要求洗煤廠和煤礦生活廢水處理採用深圳開發研製的微型生活廢水處理裝置進行處理。生活廢水經處理達標後可排放。五、煤礦廢水治理技術選用

實踐證明是可行的 DFMC煤礦廢水治理技術和成套設備可選用。未經試點的技術只能試點，不能推廣。經試點並由A地區環境監測站監測、提出監測報告，從治理效果、投資、運行費用等全面評價後由地區環保局決定是否推廣。

二、廢水主要處理技術

我國煤礦礦井水處理技術起始於上世紀70年代末，大多污水治理工作都只停留在為排放而治理。然而回用才是當今污水治理發展的必然趨勢，將防治污染和回用結合起來，既可緩解水源供需矛盾，又可減輕地表水體受到污染。現國內使用的處理技術主要有：沉澱、混凝沉澱、混凝沉澱過濾等。處理後直接排放的礦井水，通常採用沉澱或混凝沉澱處理技術；處理後作為生產用水或其它用水的，通常採用混凝沉澱過濾處理技術；處理後作為生活用水，過濾後必須再經過除酚等對人體有害物質及消毒處理；有些含懸浮物的礦井水含鹽量較高 ，處理後作為生活飲用水還必須在凈化後再經過淡化處理。三、礦井水處理回用的條件

1、礦井廢水的產生及特點

煤礦礦井廢水包括：煤炭開采過程中地下地質性涌滲水到巷道為安全生產而排出的自然地下水，井下採煤生產過程中灑水、降塵、滅火灌漿、消防及液壓設備產生的含煤塵廢水。因此，它既具有地下水特徵，但又受到人為污染。礦井廢水的特性取決於成煤的地質環境和煤系低層的礦物化學成分，其中井田水文地質條件及充水因素對於礦井開采過程礦井廢水的水質、水量有決定性的影響。因此，對礦井廢水處理要考慮開采過程中水質、水量的變化。某礦區M煤礦礦井廢水水質取礦井正常排水時井口水樣，結果見表1。

M煤礦礦井廢水污染物監測表

表1 單位：mg/L

序號 監測項目 日均值濃度范圍 序號 監測項目 日均值濃度范圍 1 肉眼可見物 微粒懸浮物 9 總氮 5.600～5.854 2 PH值 8.41～8.55 10 砷(ng/L) 3.4～5.2 3 CODcr 66.4～131.7 11 總磷 0.085～0.104 4 硫化物 1.09～1.67 12 糞大腸菌 260～393 5 懸浮物 360～500 13 銅 0.0207～0.0294 6 酚 0.006～0.051 14 鉛 -- 7 BOD5 14.10～24.73 15 鎘 -- 8 LAS 0.198～0.220 16 鋅 0.0381～0.0407

通過網路調查和資料查找，收集了多年來某礦區有關礦井水和地下水的化驗數據資料，以及環境監測站監測數據（表1）綜合分析，該煤礦礦井廢水含煤泥為主要懸浮物，有機物略有超標，糞大腸菌群超標，揮發酚超標。

2、礦井廢水回用途徑

煤礦礦井水處理後可作生產用水或生活用水，礦井生產用水主要是井下採掘設備液壓用水、消防降塵灑水，生活用水主要是沖廁、洗浴水以及深度處理後用於飲用水。水質標准分別為：

a、防塵灑水《煤礦工業礦井設計規范》（GB50215－94）

SS≤150mg/L，粒徑d<0.3mm；PH值為6～9；大腸菌群≤3個/L。

b、空壓機、液壓支柱用水水質SS≤10～200mg/L，粒徑d <0.15mm；硬度（碳酸鹽）2～7mg/L；pH值為6.5～9；濁度<20。

c、礦井洗浴水水質達到《地表水環境質量標准》（GB3838-2002）的Ⅲ類水體標准。

d、中水水質達到《生活雜用水水質標准》（CJ/T 48-1999）。

5、生活飲用水達到《生活飲用水衛生標准》（GB5749-85）。

四、處理工藝

從上表可知，M煤礦礦井廢水處理工程的設計處理能力為800～1000m3/d，處理後作為生產和生活用水，採用混凝反應、過濾、活性炭吸附及消毒工藝，流程見圖1。

圖1礦井廢水處理工藝流程

礦井廢水由井下排水泵提升至灌漿水池，部分用於黃泥灌漿，其餘廢水自流進入曝氣池，氣浮除油後進入斜板沉澱池進行初步沉澱，由提升泵提升進入混凝沉澱設備，同時加入混凝劑，經過斜管沉澱後，將絮狀物沉澱到底部而被去除，清水從上部溢流出水自流進入砂濾罐，出水自流進入清水池，清水池前投加二氧化氯進行殺菌消毒。砂濾罐的反沖冼水自流進入污泥池，上清液自流進入曝氣池，以提高礦井廢水資源的利用率。出水若用作生活用水，則砂濾罐出水進入活性炭吸附裝置處理後流入清水池用作生活用水。

五、主要處理單元

1、預沉池曝氣

礦井廢水中含有少量的有機物，通過曝氣接觸氧化去除廢水中的有機物。另外，井下液壓支柱等設備產生少量油類，通過氣浮除油，使廢水中油類達標。

2、混凝沉澱

煤礦礦井水主要污染物為懸浮物，處理懸浮物主要採用混凝沉澱法，用鋁鹽或鐵鹽做混凝劑，混凝劑混合方式採用管道混合器混合。混凝沉澱裝置採用倒喇叭口作為反應區，水流在反應區中流速逐漸降低，使廢水和混凝劑葯液的反應在反應器中逐漸全部完成。完全反應的廢水流出反應區後開始形成混凝狀物質，經過布水區進入斜管填料，由於斜管填料採用PVC六角峰窩狀填料，利用多層多格淺層沉澱，提高了沉澱效率。將絮狀物沉澱到底部而被去除，清水從上部溢流排出。

3、砂濾凈化

礦井廢水經混凝沉澱後，水中還含有較小顆粒的懸浮物和膠體，利用砂濾設備將懸浮顆粒和膠體截留在濾料的表面和內部空隙中，它是混凝沉澱裝置的後處理過程，同時也是活性炭吸附深度處理過程的預處理。砂濾罐為重力式無閥濾池，採用自動虹吸原理達到反沖洗，不需要人工單獨管理，操作簡便，管理和維護方便。砂濾罐通常採用不同等級的石英砂多層濾料。

4、活性炭吸附

該煤礦礦井廢水主要含有揮發酚，酚類屬於高毒物質，它可以通過皮膚、粘膜、口腔進入人體內，低濃度可使細胞蛋白變性，高濃度可使蛋白質沉澱。長期飲用被酚污染的水源，會引起蛋白質變性和凝固，引起頭暈、出疹、貧血及各種神經症狀，甚至中毒。處理中水用作生活飲用水，必須用活性炭吸附裝置處理。活性炭的比表面積可達800～2000m2/g，具有很強的吸附能力。該裝置採用連續式固定床吸附操作方式，活性炭吸附劑總厚度達3.5m，廢水從上向下過濾，過濾速度在4～15m/h，接觸時間一般不大於30～60min。隨著運行時間的推移，活性炭吸附了大量的吸附質，達到飽和喪失吸附能力，活性炭需更換或再生。

5、消毒

廢水中含有一定的病菌、大腸菌群，處理後回用於洗浴時，若不經過消毒，對人體皮膚傷害嚴重。所以礦井廢水處理後作為生活用水必須經過消毒處理，本工藝採用二氧化氯消毒，現場用鹽酸和氯酸鈉反應產生二氧化氯，二氧化氯無毒、穩定、高效、殺菌能力是氯的5倍以上。

六、處理工藝特點

1、以上可知A煤礦礦井廢水處理工程是根據礦井水水質特點確定工藝技術參數，採用一次提升到混凝沉澱裝置，再自流進入後續各處理構築物，出水水質穩定可靠，動力設備較少，能耗較低。

2、採用混凝沉澱裝置與砂濾罐相結合的工藝技術，主要處理構築物採用組合式鋼結構，具有佔地面積小、使用壽命長、工程投資省、工藝簡單、操作管理方便、運行成本低等特點。砂濾罐設計採用重力式無閥濾池，反沖洗完全自動，操作管理方便。

3、該煤礦礦井廢水處理系統實現了自動加葯、自動反沖洗的全過程監控，包括電控系統、上位監控系統和儀表檢測系統。儀表檢測系統包括加葯流量、處理流量 、水池液位和加葯箱液位、進水和出水濁度等連續自動檢測。

⑺ 岩溶地基房屋開裂及地基處理

3.6.1地下水或地表水產生的潛蝕作用

在建築物建成後，由於地基中有地下水，且地下水位經常波動，地下水（或地表水）產生的潛蝕作用或崩解作用，往往會形成土洞甚至塌陷，導致地基沉降變形，當地基產生的變形超過一定限度時，可引起建築物的牆面開裂，危及建築物安全。地下水潛蝕型塌陷形成的整個過程中時間可長可短，長者幾年，甚至幾十年，最短者只需幾小時，主要取決於地下水水位變幅、頻度、搬運能力、土體礦物成分、土層厚度以及地下岩溶的規模、連通性等。

3.6.1.1地表水下滲產生的潛蝕作用

地表水的流動下滲進入地基土體中，當土層中地下水滲流的水力梯度大於臨界水力梯度時，土體中的細顆粒在孔隙通道中移動並被攜出，土層產生潛蝕破壞並形成土洞或塌陷。例如桂林理工大學（原桂林工學院）教四樓、原圖書館的牆體開裂，均是由於地表池內水滲漏產生潛蝕作用使地面變形所致。

3.6.1.2酸、鹼性污水入滲的化學潛蝕作用

酸、鹼性工業廢水具有很強的溶蝕能力，不但使場地排水設施迅速破壞，造成污水大量集中滲漏，而且入滲污水使土體中的可溶性組分被溶解淋濾，土體結構受到削弱，尤其是對於鐵、鈣質膠結的紅粘土地基，土體強度降低，並加劇了入滲水流的潛蝕作用，形成土洞，導致蓋層失穩塌陷。首先是含有各種酸（如H₂SO₄、HCl等）的廢水排入地下後，溶解地基紅粘土膠結，強度降低；其次是污水中的一些化合物（如H₂S、NH₃等）經過氧化作用後形成酸，增強了污水中的酸性，從而加劇了溶解作用；此外，地表廢水（含污水）排入地下後，通過同離子效應或鹽析作用，也會促使鐵、鈣質膠結物的溶解。

例如1983年桂林市第二紙造廠塌陷，該廠排出的酸性廢水中pH 值小於2.0, Cl^－含量達到61262 m g/L，這些廢水通過排污溝滲入地下後，在附近鑽孔中取地下水分析化驗，結果為地下水中pH值小於6.0（區內地下水pH 值一般在6.5～8.5之間），Cl^－含量在35～65 m g/L之間，最高達620.4 m g/L。據該廠處理車間勘探資料，施工49個鑽孔中有26個孔遇到土洞，一些土洞中充填有酸、鹼物質，塌陷即是由於含酸廢水下滲，使地下水中pH 值降低，對土體中易溶鹽的溶蝕作用加強，土洞規模不斷擴大而導致塌陷。

3.6.2岩溶區建築物開裂原因調查及地基處理實例^[43,44]

3.6.2.1工程概況

桂林理工大學（原桂林工學院）老圖書館始建於1982年，建築物主體為框架結構，三層。樓板與走廊均採用預制空心板。以前曾在多個部位尤其是衛生間附近位置、走廊及南樓東面山牆發現裂縫。大部分裂縫未見有新的發展跡象，也未做過任何岩土工程治理工作。

2000年3月圖書館的二、三樓局部走廊和局部牆體地面裂縫等裂縫發現有發展趨勢。

2001年6月21日圖書館南樓南門台階突然發生地面塌陷。桂林理工大學勘察設計研究院對塌陷進行加固處理，於2001年7月14日完成該塌陷的填充和灌漿工作，並於7月21日提交處理竣工報告。經近一年的觀察證明，處理效果良好。

2001年7月23日圖書館南樓一樓、二樓局部牆體發現有裂縫，三樓樓面與北牆體有拉裂縫。這些裂縫的出現時間是在塌陷前還是在塌陷後無准確記錄。

2001年9月3日該校原土木工程系開始對圖書館進行變形觀測，到2002年4月19日共進行了8期共233日的觀測工作，並於2002年4月提交了圖書館沉降變形觀測中期技術總結，觀測的結論是：圖書館的東北角區域明顯上升約1.5 mm，西南角明顯下沉約1.5 mm，即圖書館沉降變形存在由東北角向西南角方向有3 mm明顯傾斜。

2002年4月30日現場踏勘工作，發現圖書館西南側一樓牆體裂紋及樓面與北面牆接觸處裂縫有發展，圖書館正大門南面二樓的樓梯口有新裂紋產生。

2002年6月8日，桂林理工大學勘察設計研究院開始地質鑽探工作，主要是調查南樓柱基礎下是否存在土洞、岩溶塌陷或軟弱地層，分析開裂原因，提出地基加固及治理方案。

3.6.2.2場地岩土工程地質條件

3.6.2.2.1地層岩性

根據現場鑽探，在該調查范圍內主要分布的地層有：素填土、粉質粘土、粉土、細砂、卵石，描述如下：

素填土（

：灰褐色—褐色，主要由粘性土組成，局部表面為砼地面。該層分布於圖書館整個場地。厚0.8～2.5 m，呈稍濕—濕、稍密狀態。

粉質粘土（Q ^al）：黃褐、褐黃色，局部含鐵錳質斑點及結核，個別地段可見到石英砂粒及雲母。該層分布於整個場地，厚度差異較大，一般在0.80～3.20 m。主要呈濕—飽和，可塑狀態②－2局部為硬塑狀態②－1。

粉土（Q ^al）：褐黃色，局部可見石英砂粒及雲母。局部地段砂性較強或粉質粘土呈團塊狀或條帶狀出現在粉土層中。該層厚度變化大，為0～1.90 m，分布不連續，呈飽和、中密狀態。

細砂（Q ^al）：淺褐色，含雲母片，局部地段含粘粒成分較多。該層分布於整個場地，但厚度變化大，為0.20～2.30 m，呈飽和、鬆散狀態。

卵石（Q ^al）：本次勘察未完全揭穿該層。主要成分為石英砂岩，次圓狀，粒徑一般在30 mm左右，大者100 mm，含量約70％，局部地段有增減，在卵石骨架中為細砂、中砂充填。該層分布於整個場地，呈飽和狀態。根據重型動力觸探的測試及現場鑽探結果，可將該層劃分為⑤－1中密狀態、⑤－2稍密狀態、⑤－3鬆散狀態及⑤－4稍密狀態、⑤－5中密狀態。其中，在鑽孔3的6.4～9.10 m 深度范圍，N _63.5值極低，（N_63.5<1擊/10 cm），將其劃為⑤－3-1鬆散狀態。

3.6.2.2.2地下水

鑽探過程中，部分鑽孔遇到了地下水，地下水類型為上層滯水及潛水，前者主要賦存於填土中，後者主要賦存在粉土、砂及卵石層中。其初見水位埋藏深度2.0～6.0 m，混合穩定水位埋深為1.8～6.0 m。主要為大氣降水滲透補給，潛水地下水與小東江、灕江有密切水力聯系，據前人研究結果，地下水位波動幅度為3～5 m。

3.6.2.2.3不良地質現象

鑽探過程中未發現土洞及岩溶塌陷等不良地質現象。

3.6.2.2.4地基岩土參數

場地內除填土層外，各地層的地基承載力特徵值和壓縮模量，根據現場鑽探、原位測試及室內土工試驗結果綜合分析，按《建築地基基礎設計規范》（GB 50007—2002）的規定，並參照其他地方規范，結合本地區的建築經驗，確定如表3.2。

表3.2 岩土參數建議值Table 3.2 Proposal values for geotechnical param eters

3.6.2.3  牆體開裂原因分析

3.6.2.3.1牆體開裂情況

多年來，圖書館多處出現裂縫，具體位置如下：

南樓一樓局部隔牆、窗檯角，出現約45°方向，寬約0.1～2 mm 的裂縫。個別梁出現5～10 mm裂縫；

南樓二樓局部隔牆發現有裂隙。正大門南面二樓樓梯部位有新裂縫。二樓走廊個別桃梁和走廊有裂縫；

南樓三樓樓面在梁中（預制板接合部位）有裂縫，與北面牆體有拉裂縫；

樓頂東面、北面女兒樓也發現有裂縫。

3.6.2.3.2原地基基礎設計概況

該圖書館為三層框架結構，採用柱下漿砌片石條形基礎和鋼筋混凝土獨立柱基礎（柱間為片石基礎），條形基礎寬1.0～1.2 m，南樓A軸柱子處放大為1.4 m ×2.15 m; B軸柱基礎尺寸為2.8 m ×1.8 m ～3.2 m ×2.00 m。基礎埋深均為－2.40 m。地基持力層主要為粉質粘土，局部為粉土（原定名分別為亞粉土和輕亞粉土，下同），地基承載力均用196kPa（即20 t m/²）。

而且，從南門塌陷中出露的漿砌片石基礎看出，原基礎施工質量差、相當部分水泥砂漿與片石之間基本不滿縫不膠結。

從上述資料可知：南樓A、B軸，基礎類型不同，基礎尺寸也相差較大。

3.6.2.3.3地下水或地表水產生的潛蝕作用

圖書館天井魚池水有滲漏現象，經調查發現在未維修前魚池有多處漏水，需要不斷補充水才不至於魚池的水漏干。在2001年7月南門塌陷和基礎灌漿處理後，魚池漏水量減少。這不但說明魚池漏水，且片石基礎孔隙大，並與岩溶塌陷有通道關系。該地表水的滲漏，對地基土產生浸泡軟化潛蝕的作用。

此外，據分析，與圖書館緊鄰的新教學樓沖孔樁基礎施工時，大量抽排渣，和回灌大量混凝土，破壞了該塌區原地下水的平衡條件，使地下水位的波動變大和流動速度加快，加劇了地下水對地基土的軟化潛蝕作用。

3.6.2.3.4荷載原因

圖書館南樓三樓，靠南面半邊設置倉儲式書架，藏書50000多冊，增加了南側樓板及牆柱的荷載。由於南樓南北兩邊柱基類型和尺寸不同，南側基礎底面尺寸較小，該地基附壓力增大，沉降變形增大。

3.6.2.3.5地基條件分析

圖書館南側場地地基持力層為粉質粘土、粉土、細砂及卵石層，地基土具有不均勻性，主要表現為：

按基礎埋深2.40 m 考慮，大多基礎直接持力層為粉質粘土層（硬—可塑狀態），但局部（如22號孔柱位及13號孔柱位）則為軟塑狀態，而7號孔柱位，基礎則置於粉土層上（中密狀態）。粉質粘土層厚度變化較大，為0.8～2.10 m 左右；

下卧層為粉土層（中密狀態）、細砂層（鬆散狀態），分布亦不連續，厚度變化亦大（厚度分別為0～1.9 m，及0.2～2.30 m），粉土層面坡度有的地段較大。

在應力影響深度內，可壓縮的鬆散細砂層厚度亦變化較大，如22號孔柱位為1.5 m, 18號孔柱位為0.50 m 等，這必然表現為地基沉降變形的差異。

3.6.2.3.6地基沉降變形分析

以三條主要代表性剖面進行地基沉降變形計算。根據圖書館現有的荷載情況（書籍等堆載及活荷載）估計單柱荷載為983 kN，柱自重13.5 kN。按原基礎設計尺寸，其有關參數為表3.3所列。地基沉降計算中所採用的有關參數按表3.2建議，沉降計算結果為表3.4。

表3.3 基礎結構有關參數Table 3.3 Relevant parameters for base

表3.4 沉降計算結果Table 3.4 Result of settlement calculation

對於框架結構的工業與民用建築，變形計算需進行柱基之間、柱基與牆基之間的沉降差進行評價，其計算結果為表3.5。

從以上計算可知：不論柱基礎之間，還是柱間填充牆與柱基礎之間的局部傾斜和沉降差均超過國家規范的允許值。

綜合上述分析，圖書館南側牆體開裂的原因就是多因素作用的結果，但最為關鍵的原因是地基土的不均性，導致差異沉降量過大，超過現行規范的有關規定，致使結構受損。

3.6.2.4地基處理

為了提高地基土的強度和穩定性，對松軟地層分布地段的地基進行壓力灌漿處理。

表3.5 柱基間變形計算結果Table 3.5 Calculation results of deformation between the column bases

3.6.2.4.1灌漿的原理和目的

利用壓力灌漿方法將水泥漿分段充填到軟弱層以及片石基礎孔隙中，防止地層中的孔隙發展，形成土洞，誘發塌陷。同時，改善軟弱土層的力學性能，提高地基基礎的穩定性。

3.6.2.4.2施工工藝

（1）先用工程鑽機φ108 mm～Φ127 mm 鑽孔，進入鬆散狀態卵石層2～3 m 或到達稍密以上卵石層層面，下灌漿管。

（2）用DY-70型或H BW 50/1.5型灌漿泵自下而上分段灌漿。最上段止漿深度一般在1.6 m處。

（3）本次灌漿採用強度等級為32.5的普通硅酸鹽水泥，灰水比為1:1～1.5:1，漿液配置以先稀後濃為原則。對吸漿量較大的鑽孔地段，視現場實際情況進行調整。

（4）灌漿壓力最下一段用0.2～0.3 MPa，最上一段用0.1～0.2 MPa，根據吸漿量情況進行調整注漿壓力。

（5）終灌條件以灌漿壓力和吸漿量控制：下段特別是在鬆散卵石段，如壓力達到0.4MPa，並持續30 min吸漿量很少時即終灌；如吸漿量很大，壓力很低，則間歇6 h後再灌；上段壓力控制在0.2 MPa時，吸漿量很小時終灌。

3.6.2.4.3質量檢測

2002年8月12、13日及8月21～8月24日分別在室內、室外早期施工地段隨機選取5點進行檢驗，以檢查施工效果。本次檢測採用取心觀察和原位標准貫入試驗結合重型圓錐動力觸探方法。對於上覆的粉質粘土層及細砂層進行原位標准貫入試驗；而下卧的卵石層則進行重型圓錐動力觸探試驗。

（1）通過鑽孔取心觀察發現，粉質粘土層及細砂層中見少量的水泥漿結塊，而卵石層中則充滿了團塊狀、條紋狀水泥，且水泥漿部分已凝結成塊，部分尚未凝固。

（2）現將檢測結果與未進行地基處理前相鄰勘察孔的結果，進行對比統計，見表3.6至表3.10。

表3.6 原30號勘察孔與1號檢測孔原位測試成果對比Table 3.6 In-situ results comparison of the 30th investigation hole and the 1st testing hole

表3.7 原26號勘察孔與2號檢測孔原位測試成果對比Table 3.7 In-situ results comparison of the 26th investigation hole and the 2nd testing hole

表3.8 原20號勘察孔與3號檢測孔原位測試成果對比Table 3.8 In-situ results comparison of the 20th investigation hole and the 3rd testing hole

表3.9 原21號勘察孔與4號檢測孔原位測試成果對比Table 3.9 In-situ results comparison of the No.21 investigation hole and the 4th testing hole

表3.10 原26號勘察孔與5號檢測孔原位測試成果對比Table 3.10 In-situ results comparison of the 26th investigation hole and the 5th testing hole

檢測結果表明：處理後卵石層的重型動力觸探試驗錘擊數均有明顯的提高，而粉質粘土層中的標貫擊數無變化，說明水泥漿在卵石層中膠結較好，灌漿效果甚佳；在細砂層中其錘擊數也有所提高。改善了土層的力學性能。

由於時間關系，檢測部分地段的灌漿時間在2周左右，灌入的水泥漿未到固結所需的時間，隨著時間的推移，水泥漿還會進一步固結。

⑻ 污水泵的安裝連接方法

關於水泵的安裝規范中有明確要求，在實際操作中，往往更細致，安裝步驟包括基礎檢驗→水泵就位安裝→檢測與調整→潤滑與加油→試運轉。今天就帶大家一起來具體了解其中的詳細過程。

基礎檢驗過程

一、查看施工圖紙

二、施工條件

1. 水泵安裝層已通過結構驗收。

2. 建築物有關軸線、標高線已畫出。

3. 水泵基礎混凝土強度已達到70%以上。

三、基礎檢驗

基礎坐標、標高、尺寸、預留孔洞應符合設計要求。基礎表面平整、混凝土強度達到設備安裝要求。

1. 水泵基礎的平面尺寸，無隔振安裝時應較水泵機組底座四周各寬出100~150mm；有隔振安裝時應較水泵隔振基座四周各寬出150mm。基礎頂部標高，無隔振安裝時應高出泵房地面完成面100mm以上，有隔振安裝時高出泵房地面完成面50mm以上，且不得形成積水。基礎外圍周邊設有排水設施，便於維修時泄水或排除事故漏水。

2. 水泵基礎表面和地腳螺栓預留孔中的油污、碎石、泥土、積水等應清除干凈；預埋地腳螺栓的螺紋和螺母應保護完好；放置墊鐵部位表面應鑿平。

水泵安裝就位

將水泵放置在基礎上，用墊鐵將水泵找正找平。水泵安裝後同一組墊鐵應點焊在一起，以免受力時松動。

1. 水泵無隔振安裝

水泵找正找平後，裝上地腳螺栓，螺桿應垂直，螺桿外露長度宜為螺桿直徑的1/2。腳螺栓二次灌漿時，混凝土的強度應比基礎高1~2級，且不低於C25；灌漿時應搗實，並不應使地腳螺栓傾斜和影響水泵機組的安裝精度。

2. 水泵隔振安裝

(1）卧式水泵隔振安裝

卧式水泵機組的隔振措施是在鋼筋混凝土基座或型鋼基座下安裝橡膠減振器(墊)或彈簧減震器。

(2）立式水泵隔振安裝

立式水泵機組的隔振措施是在水泵機組底座或鋼墊板下安裝橡膠減振器(墊)。

(3）水泵機組底座和減振基座或鋼墊板之間採用剛性聯接。

(4）減振墊或減振器的型號規格、安裝位置應符合設計要求。同一個基座下的減振器(墊)應採用同一生產廠的同一型號產品。

(5）水泵機組在安裝減振器(墊)過程中必須採取防止水泵機組傾斜的措施。當水泵機組減振器(墊)安裝後，在安裝水泵機組進出水管道、配件及附件時，亦必須採取防止水泵機組傾斜的措施，以確保安全施工。

檢測與調整

1. 用水平儀和線墜在對水泵進出口法蘭和底座加工面上進行測量與調整，對水泵進行精安裝，整體安裝的水泵，卧式泵體水平度不應大於0.1/1000，立式泵體垂直度不應大於0.1/1000。

2. 水泵與電機採用聯軸器連接時，用百分表、塞尺等在聯軸器的軸向和徑向進行測量和調整，聯軸器軸向傾斜不應大於0.8/1000，徑向位移不應大於0.1mm。

3.調整水泵與電機同心度時，應松開聯軸器上的螺栓、水泵與電機和底座連接的螺栓，採用不同厚度的簿鋼板或簿銅皮來調整角位移和徑向位移。微微撬起電機或水泵的某一需調整的一角，將剪成如下圖形狀的簿鋼板或簿銅皮墊在螺栓處。

4. 當檢測合格後，擰緊原松開的螺栓即可。

潤滑與加油

檢查水泵的油杯並加油，盤動聯軸器，水泵盤車應靈活，無異常現象。

試運轉

打開進水閥門、水泵排氣閥，使水泵灌滿水，將水泵出水管上閥門關閉。先點動水泵，檢查有無異常、電動機的轉向是否符合泵的轉向要求。然後啟動水泵，慢慢打開出水管上閥門，檢查水泵運轉情況、電機及軸承溫升、壓力表和真空表的指針數值、管道連接情況，應正常並符合設計要求。

⑼ 污水處理廠蓄水池的防水怎麼做

防水塗料是由自交聯丙烯酸防水乳液為基料，經過添加多種特殊優質輔料專精加工而成，屬是一種高性能高交聯的水性單組份高彈耐候性防水塗料；輔之以縫織聚酯布而形成的無縫防水系統，此系統進行無縫隙全面覆蓋，本產品綠色環保，施工便捷、無明火作業，無污染，對人體無傷害。

⑽ 砂漿泵的使用范圍

砂漿泵是為輸送含有細顆粒的腐蝕性介質而設計開發的機械零件。該泵採用鋼襯超高分子量聚乙烯(UHMW-PE)製成，該材質是目前最新一代的泵用耐腐耐磨工程塑料，其最突出的優點是在所有的塑料中它具有最優異的耐磨性、耐沖擊性(尤其是耐低溫沖擊)、 抗蠕變性(耐環境應力開裂)和極好的耐腐蝕性。
使用范圍：
（1） 硫酸磷肥業：稀酸、母液、污水、海水、含硅膠的氟硅酸，磷酸料漿等介質的輸送。
（2） 有色金屬冶煉業：特別適用於鉛、鋅、金、銀、銅、錳、鈷、稀土等濕法冶煉的各種酸液，腐蝕性礦漿，料漿(壓濾機配用)電解液，污水等介質輸送。
（3） 化工及其它企業：各種硫酸、鹽酸、鹼性、油類的清液或料漿崗位。鈦白粉、鐵紅粉生產，各種染料、顏料生產，非金屬礦產加工等行業。
（4） 氯 鹼 業：鹽酸、液鹼、電解液等。
（5） 水處理業：純水、高純水、污水(皮革污水、電鍍污水、電子污水、造紙污水、紡織污水、食品污水、生活污水、制葯業污水等等)。
（6） 鋼鐵企業：酸洗系統的硫酸、鹽酸崗位、帶雜質的污水。
（7） 濕式脫硫循環泵：能同時適用鹼性、酸性、腐蝕性崗位。
（8） 煤碳工業、煤化工中的腐蝕性液體、煤漿的輸送；洗選煤配用泵。