廢水澄清器表面負荷計算

『壹』 表面負荷和水力負荷有區別嗎

表面負荷和水力負荷有區別，其區別如下：

1、性質

表面負荷，又稱為溢流率、表面水力負荷率，是給、排水處理廠中沉澱池的設計指標之一。

水力負荷是單位體積濾料或單位面積每天可以處理的廢水水量（如果採用迴流系統，則包括迴流水量）。

2、計算

表面負荷：量綱為單位時間每平方米若干立方米[m3/(m2*h)]，即單位時間若干米[m/s]。沉澱池的效率通常以表面負荷率為基礎，以每平方米水面面積每天流過水量的立方米數表示。當顆粒物的沉降速度大於表面負荷（Vs > q）時，才能有效沉降到池底，完成固液分離。

水力負荷：水力負荷 = (體積/時間)/面積 = 流量/面積；體積/時間 = 流量；單位是立方米（廢水）/立方米（濾料）·日或立方米（廢水）/平方米（水池）·日。

3、物理意義

表面負荷：單位時間內通過沉澱池單位表面積的流量，稱為表面負荷或溢流率，常用q表示，q=Q/A（即流量與表面積的比值）。

水力負荷：是沉澱池、生物濾池等設計和運行的重要參數。

參考資料來源：網路-表面負荷

參考資料來源：網路-水力負荷

『貳』 污水處理廠污泥的損失怎麼算污泥流量怎麼計算

按《室外排水設計規范》中要求計算生化剩餘污泥+沉澱池（如有）去除的懸浮內物的量+氣浮隔油（容如有並與生化泥共同處置）產生油泥量。原則上會根據含水率來計算損失，如在污泥濃縮池中含水率的變化、壓濾時產生的含水率變化和最終產泥的含水率共同計算。如詳細說明太復雜，還是有時間多看看規范等類似的書籍，會有幫助。

『叄』 工業廢水處理設備中斜板澄清器是什麼材料做成的

特別詳細：

一、用途：
斜板澄清器是一種高效率的固、液連續沉降設備。適應於化工、醫葯、建材、機械、礦山等工業領域的含固體微粒懸浮液的處理（澄清或濃縮），以及污水的凈化。在碳酸鈣工業生產中，它主要用於碳化漿液和離心機濾液的增濃。

二、主要技術參數
序號
規格

規格

96㎡/D3.6
130㎡/D4.0
226㎡/D5.0

1
斜板面積
㎡
96
130
226

2
筒體直徑
㎜
3600
4000
5000

3
減速機型號

XLED1.1-74-595
XLED2.2-95-595
XLED4.0-117-595

4
電機功率
KW
1.1
2.2
4.0

5
主軸轉速
rpm
1.95
1.95
1.95

6
適應輕鈣規模
Kt/a
10.0
15.0
20.0

註：關於適應輕鈣規模以碳化石灰乳濃度10-12°Be′,產品沉降體積≤2．9ml/g為測算依據

三、結構特點及工作原理：
斜板澄清器是由嵌裝於筒體內部的十二組與水平傾斜成一定夾角，板間保持一定距離，平行排列的不銹鋼薄板組構成，該斜板組形成固液分離的澄清區。具有效率高、佔地小，連續操作的特點。待澄清的含固懸浮液從頂部進漿C進入器內，由中心導流筒將漿液引流至澄清器的下部，漿液自器內上升，經過斜板澄清區，完成增濃澄清過程。清液由頂部側管口D導出，濃漿自底部管口F排放。錐底部分設有刮料攪拌器，這就防止了底部濃漿造成的粘壁結疤現象。

四、安裝使用：
1、安裝應根據圖紙設計要求，保持斜板傾角及平行板間距離的准確。板間及板組與板組、板組與殼體間無串漿現象。攪拌器運轉平穩，無刮碰現象。並詳細檢查各處聯接件的緊固狀態，保證安全可靠。
2、安裝完畢，攪拌點動試車正常後，先用清水模擬調試，機械運轉正常後，放出清水再進行投料運轉。
3、投料運轉，對於碳酸鈣的漿液來說，先用供漿泵往器內注入漿液，待漿液在器內沒過中心導流筒的下口截面時，開動攪拌器，繼續注入漿液。當器內液面到達斜板澄清區時，控制注漿流量。直至在澄清器頂部人孔處觀察溢流液為清液，並順利從D管口排出。此時加大注漿的流量，隨時觀察與測定清液和濃漿的指標。這樣經過幾次反復調試，進漿流量和濃漿、清液排放流量，能在給定的原始漿液條件下，達到一個較固定的匹配比例，使各項指標達到預定標准，調試結束，轉入正常運轉。
4、原始漿液的濃度與溫度若保持穩定，一般不再調試，該設備可連續穩定運轉。若條件差別懸殊，就應按上面第3條所述，再進行重新調試。
5、該設備運轉平穩，平日攪拌機械應隨時保持良好潤滑和運轉狀態外，無其他維修保養工作內容。頂部人孔蓋，平時應蓋緊，嚴防異物落入器內，也避免發生對人身的傷害。
6、每半年應對斜板進行一次沖洗清理，以清除其上面的沉積粘連顆粒層，保持其良好的工作狀態。
7、停機與再啟動，不管什麼原因需要停機時，應分先後把進漿口，濃漿出口閥門依次關閉，盡量保持攪拌器運轉。若攪拌器也同時停車，一般停車時間不超過12小時時，再啟動前，需先把濃漿排放口閥門打開，將底部已壓緊的沉澱層放出，一般檢測放出的漿液濃度在15度Be′左右時，再啟動攪拌器並按第3條辦法進行生產調理。
8、較長時間停車，應將器內漿液放空，並全面檢查、清理、維護設備內外組件。使其恢復、保持良好的工作狀態。
9、若需將器內漿液放空，應給予一定的沉降時間後，由備用清液出口放出器內清液，最後由濃漿出口放空。

『肆』 處理300立方米每天的養豬廢水初沉池二沉池表面負荷為多少容積負荷和變化系數取多少用UASB處理的

按最大流量考慮，表面水力負荷一般取1．0m3／( m2· h)以下，水力停留時間為2．5~3h，最大出水堰負荷為15m3／( m·h) ，變化系數看實際的吧。

『伍』 廢水處理中根據負荷怎麼計算池子的大小

負荷：一般說負荷有污泥負荷和容積負荷兩種，分別指一定時間（天）內一定量污泥專（kg）去除COD的量（屬kg），和一定時間（天）內一定反應體積（立方米）去除COD的量（kg）。 這個要測進出水的cod的量得到去除量。

已知設計流量和停留時間，就算出池子的體積。一般情況，首先確定設計規模，設計流量和停留時間是已知的。

『陸』 脫硫廢水澄清器出水發紅

脫硫廢水澄清器
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『柒』 廢水處理中怎樣計算各池的大小和水的停留時間啊

池大小根據負荷和流量來計算的。如預沉池根據表面負荷，接觸氧化池、A/O池、濾池等等回都是根據有答機負荷計算。

時間：是池體的容積，除以平均進水流量（m3/h)。譬如污水廠處理水量100m3/h(2400m3/d)，一個調節池為800m3，HRT就是8小時。

而泥的停留時間一般叫SRT。

(7)廢水澄清器表面負荷計算擴展閱讀：

電鍍和金屬加工業廢水中鋅的主要來源是電鍍或酸洗的拖帶液。污染物經金屬漂洗過程又轉移到漂洗水中。酸洗工序包括將金屬(鋅或銅)先浸在強酸中以去除表面的氧化物，隨後再浸入含強鉻酸的光亮劑中進行增光處理。

該廢水中含有大量的鹽酸和鋅、銅等重金屬離子及有機光亮劑等，毒性較大，有些還含致癌、致畸、致突變的劇毒物質，對人類危害極大。因此，對電鍍廢水必須認真進行回收處理，做到消除或減少其對環境的污染。

電鍍混合廢水處理設備由調節池、加葯箱、還原池、中和反應池、pH調節池、絮凝池、斜管沉澱池、廂式壓濾機、清水池、氣浮反應，活性炭過濾器等組成。

『捌』 廢水處理中的初沉池與二沉池有什麼區別，設計計算上有什麼不同

廢水處理中的初沉池與二沉池的區別：

1、處理對象不同

初沉池處理對象主要是懸浮物，部分有機物。二沉池處理對象是活性污泥混合液，它具有濃度高、有絮凝性、質輕、沉速較慢等特點。

2、處理作用不同

初沉池的作用是去除可沉物和漂浮物，減輕後續處理設施的負荷；使細小的固體絮凝成較大的顆粒，強化了固液分離效果；對膠體物質具有一定的吸附去除作用。

而二次沉澱池的作用是澄清(固液分離)，保證出水水質；污泥濃縮，使迴流污泥的含水率降低，保證迴流污泥的。

3、處理原理不同

初沉池原理是自由沉澱、顆粒在沉澱過程中互不幹擾，其形狀、尺寸、質量均不改變，下沉速度也不改變。而二沉池原理是沉降利用成層沉降與壓縮沉澱原理沉澱過程中絮凝的懸浮物形成層狀物，呈整體沉澱狀，形成較明顯的固液界面。

(8)廢水澄清器表面負荷計算擴展閱讀：

初沉池主要作用：

1、 去除可沉物和漂浮物，減輕後續處理設施的負荷。

2、使細小的固體絮凝成較大的顆粒，強化了固液分離效果。

3、對膠體物質具有一定的吸附去除作用。

4、 一定程度上，初沉池可起到調節池的作用，對水質起到一定程度的均質效果。減緩水質變化對後續生化系統的沖擊。

5、有些廢水處理工藝系統將部分二沉池污泥迴流至初沉池，發揮二沉池污泥的生物絮凝作用，可吸附更多的溶解性和膠體態有機物，提高初沉池的去除效率。

6、還可在初沉池前投加含鐵混凝劑，強化除磷效果。含鐵的初沉池污泥進入污泥消化系統後，還可提高產甲烷細菌的活性，降低沼氣中硫化的含量，從而既可增加沼氣產量，又可節省沼氣脫硫成本。

『玖』 沉澱池表面負荷如何計算

通常沉澱池的表面負荷取值范圍為1.0-3.0m³/(㎡*h)
若是計算當前正運行的沉澱池的表面負荷
流量/沉澱池表面積=表面負荷
若是從設計角度考慮
需要綜合工藝流程，污水性狀，沉澱速度，沉澱區污泥容積，排泥量，排泥頻率等參數進行設計。

『拾』 急！用UASB法處理5000噸每日酒精廢水處理工藝論文，要有具體的設計計算！非常感謝

先根據污泥容積負荷確定反應時間計算出流速，再根據這些數據計算出UASB的工藝尺寸。一般出水還要有20%迴流。比如污泥負荷10kgCOD/m³*d，一天有3000kgCOD處理，就要20m³污泥處理15小時，再根據每日5000噸廢水計算出每小時的流速確定塔的底部面積，底部面積和總容積算出來高度就出來了。
下面有些資料你參考下
(1) 污泥參數
設計溫度T=25℃
容積負荷NV=8.5kgCOD/(m3.d) 污泥為顆粒狀
污泥產率0.1kgMLSS/kgCOD,
產氣率0.5m3/kgCOD
(2) 設計水量Q=2800m3/d=116.67m3/h=0.032 m3/s。
(3) 水質指標
表5 UASB反應器進出水水質指標
水 質 指 標 COD（㎎∕L） BOD（㎎∕L） SS（㎎∕L）
進 水 水 質 3735 2340 568
設計去除率 85% 90% /
設計出水水質 560 234 568

3.5.2 UASB反應器容積及主要工藝尺寸的確定[5]
(1) UASB反應器容積的確定
本設計採用容積負荷法確立其容積V V=QS0/NV
V—反應器的有效容積(m3)
S0—進水有機物濃度(kgCOD/L)
V=3400 3.735/8.5=1494m3
取有效容積系數為0.8,則實際體積為1868m3
(2) 主要構造尺寸的確定
UASB反應器採用圓形池子，布水均勻，處理效果好。
取水力負荷q1=0.6m3/（m2•d）
反應器表面積 A=Q/q1=141.67/0.6=236.12m2
反應器高度 H=V/A=1868/236.12=7.9m 取H=8m
採用4座相同的UASB反應器，則每個單池面積A1為：
A1=A/4=236.12/4=59.03m2
取D=9m
則實際橫截面積 A2=3.14D2/4=63.6 m2
實際表面水力負荷 q1=Q/4A2=141.67/5 63.6=0.56
q1在0.5—1.5m/h之間，符合設計要求。
3.5.3 UASB進水配水系統設計
(1) 設計原則
① 進水必須要反應器底部均勻分布，確保各單位面積進水量基本相等，防止短路和表面負荷不均；
② 應滿足污泥床水力攪拌需要，要同時考慮水力攪拌和產生的沼氣攪拌；
③ 易於觀察進水管的堵塞現象，如果發生堵塞易於清除。
本設計採用圓形布水器，每個UASB反應器設30個布水點。
(2) 設計參數
每個池子的流量
Q1=141.67/4=35.42m3/h
(3) 設計計算
查有關數據[6]，對顆粒污泥來說，容積負荷大於4m3/(m2.h)時，每個進水口的負荷須大於2m2
則 布水孔個數n必須滿足 пD2/4/n>2 即n<пD2/8=3.14 9 9/8=32 取n=30個
則 每個進水口負荷 a=пD2/4/n=3.14 9 9/4/30=2.12m2
可設3個圓環，最裡面的圓環設5個孔口，中間設10個，最外圍設15個，其草圖見圖4
① 內圈5個孔口設計
服務面積： S1=5 2.12=10.6m2
摺合為服務圓的直徑為：

用此直徑用一個虛圓，在該圓內等分虛圓面積處設一實圓環，其上布5個孔口
則圓環的直徑計算如下：
3.14 d12/4=S1/2

② 中圈10個孔口設計
服務面積： S1=10 2.12=21.2m2
摺合為服務圓的直徑為：

則中間圓環的直徑計算如下：
3.14 (6.362－d22)/4=S2/2
則 d2=5.2m
③ 外圈15個孔口設計
服務面積： S3=15 2.12=31.8m2
摺合為服務圓的直徑為

則中間圓環的直徑計算如下：3.14 (92－d32)=S3/2
則 d3=7.8m
布水點距反應器池底120mm；孔口徑15cm

圖4 UASB布水系統示意圖
3.5.4 三相分離器的設計
(1) 設計說明 UASB的重要構造是指反應器內三相分離器的構造，三相分離器的設計直接影響氣、液、固三相在反應器內的分離效果和反應器的處理效果。對污泥床的正常運行和獲得良好的出水水質起十分重要的作用，根據已有的研究和工程經驗， 三相分離器應滿足以下幾點要求：
沉澱區的表面水力負荷<1.0m/h；
三相分離器集氣罩頂以上的覆蓋水深可採用0.5～1.0m；
沉澱區四壁傾斜角度應在45º～60º之間，使污泥不積聚，盡快落入反應區內；
沉澱區斜面高度約為0.5～1.0m；
進入沉澱區前，沉澱槽底縫隙的流速≤2m/h；
總沉澱水深應≥1.5m；
水力停留時間介於1.5～2h；
分離氣體的擋板與分離器壁重疊在20mm以上；
以上條件如能滿足，則可達到良好的分離效果。
(2) 設計計算
本設計採用無導流板的三相分
① 沉澱區的設計
沉澱器（集氣罩）斜壁傾角 θ=50°
沉澱區面積： A=3.14 D2/4=63.6m2
表面水力負荷q=Q/A=141.67/(4 63.6)=0.56m3/(m2.h)<1.0 m3/(m2.h) 符合要求
② 迴流縫設計
h2的取值范圍為0.5—1.0m, h1一般取0.5
取h1=0.5m h2=0.7m h3=2.4m
依據圖8中幾何關系，則 b1=h3/tanθ
b1—下三角集氣罩底水平寬度，
θ—下三角集氣罩斜面的水平夾角
h3—下三角集氣罩的垂直高度，m
b1=2.4/tan50=2.0m b2=b－2b1=9－2 2.0=5.0m
下三角集氣罩之間的污泥迴流縫中混合液的上升流速v1,可用下式計算：
V1=Q1/S1=4Q1/3.14b2
Q1—反應器中廢水流量（m3/s）
S1—下三角形集氣罩迴流縫面積（m2）
符合要求
上下三角形集氣罩之間迴流縫流速v2的計算： V2=Q1/S2
S2—上三角形集氣罩迴流縫面積（m2）
CE—上三角形集氣罩迴流縫的寬度，CE>0.2m 取CE=1.0m
CF—上三角形集氣罩底寬，取CF=6.0m
EH=CE sin50=1.0 sin50=0.766m
EQ=CF+2EH=6.0+2 1.0 sin50=7.53m
S2=3.14(CF+EQ).CE/2=3.14 (6.0+7.53) 1.0/2=21.24m2
v2=141.67/4/21.24=1.67m/h
v2<v1<2.0m/h , 符合要求
確定上下集氣罩相對位置及尺寸
BC=CE/cos50=1.0/cos50=1.556m
HG=(CF－b2)/2=0.5m
EG=EH+HG=1.266m
AE=EG/sin40=1.266/sin40=1.97m
BE=CE tan50=1.19m
AB=AE－BE=0.78m
DI=CD sin50=AB sin50=0.778 sin50=0.596m
h4=AD+DI=BC+DI=2.15m
h5=1.0m
氣液分離設計
由圖5可知，欲達到氣液分離的目的，上、下兩組三角形集氣罩的斜邊必須重疊，重疊的水平距離（AB的水平投影）越大，氣體分離效果越好，去除氣泡的直徑越小，對沉澱區固液分離效果的影響越小，所以，重疊量的大小是決定氣液分離效果好壞的關鍵。
由反應區上升的水流從下三角形集氣罩迴流縫過渡到上三角形集氣罩迴流縫再進入沉澱區，其水流狀態比較復雜。當混合液上升到A點後將沿著AB方向斜面流動，並設流速為va，同時假定A點的氣泡以速度Vb垂直上升，所以氣泡的運動軌跡將沿著va和vb合成速度的方向運動，根據速度合成的平行四邊形法則，則有：

要使氣泡分離後進入沉澱區的必要條件是：

在消化溫度為25℃，沼氣密度 =1.12g/L；水的密度 =997.0449kg/m3；
水的運動粘滯系數v=0.0089×10-4m2/s；取氣泡直徑d=0.01cm
根據斯托克斯（Stokes）公式可得氣體上升速度vb為

vb—氣泡上升速度（cm/s）
g—重力加速度（cm/s2）
β—碰撞系數，取0.95
μ—廢水的動力粘度系數，g/(cm.s) μ=vβ

水流速度 ,
校核：

， 故設計滿足要求。

圖5 三相分離器設計計算草圖
3.5.5 排泥系統設計
每日產泥量為
=3735×0.85×0.1×3400×10－3=1079㎏MLSS/d
則 每個UASB每日產泥量為
W=1097/4=269.75㎏MLSS/d
可用200mm的排泥管，每天排泥一次。
3.5.6 產氣量計算
每日產氣量 G=3726×0.85×0.5×3400×10－3 =5397 m3/d=224.9 m3/h
儲氣櫃容積一般按照日產氣量的25%～40%設計，大型的消化系統取高值，小型的取低值，本設計取38%。儲氣櫃的壓力一般為2～3KPa，不宜太大。
3.5.7 加熱系統
設進水溫度為15°C，反應器的設計溫度為25°C。那麼所需要的熱量：
QH= dF. γF.( tr－t) . qv /η
QH－加熱廢水需要的熱量，KJ/h；
dF－廢水的相對密度，按1計算；
γF－廢水的比熱容，kJ/(kg.K)；
qv－廢水的流量，m3/h
tr－反應器內的溫度，°C
t－廢水加熱前的溫度，°C
η－熱效率，可取為0.85
所以 QH=4.2 1 (25－15) 141.67/0.85=7000KJ/h
每天沼氣的產量為5397 m3，其主要成分是甲烷，沼氣的平均熱值為22.7 KJ/L
每小時的甲烷總熱量為：（5397/24） 22.7 103=5.1 106 KJ/h，因此足夠加熱廢水所需要的熱量。
3.5.8 加鹼系統
在厭氧生物處理中，產甲烷菌最佳節pH值是6.8~7.2，由於厭氧過程的復雜性，很難准確測定和控制反應器內真實的pH值，這就要和靠鹼度來維持和緩沖，一般鹼度要2000~5000mgCaCO3/L時，就會導致其pH值下降，所以，反應器內鹼度須保持在1000mgCaCO3/L以上，因為為保證厭氧反應器內pH值在適當的范圍內，必須向反應器中直接加入致鹼或致酸物質。間接調節pH值。主要致鹼葯品有：NaCO3、NaHCO 3、NaOH以及Ga(OH)2[6]。
在UASB反應器中安裝pH指示儀，並在加鹼管路上設有計量裝置，將計量裝置和pH指示儀用信號線連接起來，根據UASB反應器中pH值的大小來調整加鹼量，當UASB反應器中pH值過低時，打開加鹼管路上的開關，往UASB反應器中加鹼，使pH值下降；反之，當UASB反應器中pH值過高時，關閉加鹼管路上的開關，停止加鹼，使pH值上升。
3.5.9 活性污泥的培養與馴化 對於一個新建的UASB反應器來說，啟動過程主要是用未馴化的絮狀污泥（如污水處理廠的消化污泥）對其進行接種，並經過一定時間的啟動調試運行，使反應器達到設計負荷並實現有機物的去除效果，通常這一過程會伴隨著污泥顆粒化的實現，因此也稱為污泥的顆粒化。由於厭氧生物，特別是甲烷菌增殖很慢，厭氧反應器的啟動需要很長的時間。但是，一旦啟動完成，在停止運行後的再次啟動可以迅速完成。當沒有現成的厭氧污泥或顆粒污泥時，採用最多的是城市污水處理廠的消化污泥。除了消化污泥之外，可用作接種的物料很多，例如牛糞和各類糞肥、下水道污泥等。一些污水溝的污泥和沉澱物或微生物的河泥也可以被用於接種，甚至好氧活性污泥也可以作為接種污泥，並同樣能培養出顆粒污泥。污泥的接種濃度以6~8kgVSS/m3（按反應器總有效容積計算）為宜，至少不低於5 kgVSS/m3，接種污泥的填充量應不超過反應器容積的60%。從負荷角度考慮UASB的初次啟動和顆粒化過程，可分為三個階段：
階段1：即啟動的初始階段，這一階段是低負荷的階段(＜2Kg COD/(m3•d))。
階段2：即當反應器負荷上升至2～5Kg COD/(m3•d)的啟動階段。在這階段污泥的洗出量增大，其中大多為細小的絮狀污泥。實際上，這一階段在反應器里對較重的污泥顆粒和分散的、絮狀的污泥進行選擇。使這一階段的末期留下的污泥中開始產生顆粒狀污泥或保留沉澱性能良好的污泥。所以在5.0 Kg COD/(m3•d)左右是反應器中以顆粒污泥或絮狀污泥為主的一個重要的分界。
階段3：這一階段是反應器負荷超過5.0 Kg COD/(m3•d)。在此時，絮狀污泥變得迅速減少，而顆粒污泥加速形成直到反應器內不再有絮狀污泥存在。
當反應器負荷大於5.0 Kg COD/(m3•d)，由於顆粒污泥的不斷形成，反應器的大部分被顆粒污泥充滿時其最大負荷可以超過20 Kg COD/(m3•d)。當反應器運行在小於5.0 Kg COD/(m3•d)，系統中雖然可能形成顆粒污泥，但是，反應器的污泥性質是由佔主導地位的絮狀污泥所確定。