污水处理厂正常污泥负荷

1. 污水处理厂运行负荷率是怎样算的

计算：水力负荷 = (体积/时间)/面积 = 流量/面积，体积/时间 = 流量

单位时间内，内通过单位面积容的水体叫水力负荷。单位是立方米（废水）/立方米（滤料）·日或立方米（废水）/平方米（水池）·日。是沉淀池、生物滤池等设计和运行的重要参数。

例如，每小时，通过每平方米地表面，排出去（渗透下去的）水量。

或每天，通过每平方米地表面，排出去（渗透下去的）水量（立方米）。

(1)污水处理厂正常污泥负荷扩展阅读

污水处理的意义：将污水进行处理之后，可以对其进行循环使用，为我国的生产减少水资源的消耗。水处理技术利用相关的技术手段对污水进行净化，使其可以继续使用，所以污水处理极为重要。

按污水来源分类，污水处理一般分为生产污水处理和生活污水处理。生产污水包括工业污水、农业污水以及医疗污水等，而生活污水就是日常生活产生的污水，是指各种形式的无机物和有机物的复杂混合物，包括：

①漂浮和悬浮的大小固体颗粒；

②胶状和凝胶状扩散物；

③纯溶液。

按水污的质性来分，水的污染有两类：

一类是自然污染；另一类是人为污染，当前对水体危害较大的是人为污染。

2. 求教 污水处理中，污泥负荷选取的依据（最好是计算依据）

排水设计规范中有相关的依据，一般取0.1-0.2kgBOD/kgVSS.d
低负荷的取0.05-0.1

3. 污水处理厂运行负荷率是怎样算的

一、负荷定义：
1、负荷：一般说负荷有污泥负荷和容积负荷两种，分别指一定时间（天）内一定量污泥（kg）去除COD的量（kg），和一定时间（天）内一定反应体积（立方米）去除COD的量（kg）。
2、冲击负荷：在污水处理运行当中，污泥量一般都会保持在一定水平，反应器（曝气池、厌氧反应器等）容积当然也不会发生变化。但是如果进水水质发生很大变化（COD飙升或大幅下降），就会使污泥负荷和容积负荷发生很大变化，对污泥微生物带来影响，就是所谓的冲击负荷。
3、在一些处理工艺中（特别是一些回流量特别大或者完全混合类型的），由于一些水力或其他方面的设计，使工艺对冲击负荷的耐受能力比较强。即使有负荷升高的现象，也不至于马上崩溃，并可以比较快恢复。即抗冲击负荷能力强。
二、关于污水系统负荷的理解计算
1、运行负荷率=每日实际进水量/每日设计处理量。一般要求运行负荷率不低于60%，2010年,虽然全国城镇污水处理厂平均运行负荷率已接近80%，有的甚至超过100%，但国家规定运行负荷率不能超过设计处理量的120%。
2、BOD负荷=（进水BOD×进水量）／（V池容×MLSS）这是MLSS负荷BOD负荷=（进水BOD×进水量）／（V池容×MLVSS）这是MLVSS负荷。
3、污泥体积：浓度为1%的污泥其体积可以认为和水一样1吨/立方米浓度为5%的污泥其体积可以认为和水一样1吨/立方米浓度为1%的污泥是指每吨污泥中有10公斤固体物质浓度为5%的污泥是指每吨污泥中有50公斤固体物质所以污泥含水率为99％，降低至95％也就是5吨污泥变成一吨污泥. 就是说污泥的体积会减少5倍。
含水率为99％的活性污泥，浓缩至含水率97% 其体积将缩小多少？
干物质守恒，密度近似为1V99×ρ×（1-99%）=V97×ρ×（1-97%）V97/V99=1/3所以体积从3缩到1，大概缩了66%
4、沉淀池、出水堰负荷：沉淀池的表面负荷和出水堰负荷属于水力负荷，与生物处理没多大关系了。都属于设计上的一些参数。沉淀池的表面负荷：当一个颗粒在理论停留时间内通过一段恰好等于池深的距离时而沉淀，其沉降速度称作溢流率或表面负荷率。量纲为单位时间每平方米若干立方米，即单位时间若干米。沉淀池的效率通常以表面负荷率为基础，以每平方米水面面积每天流过水量的立方米数表示。就是水量除以沉淀池面积出水堰负荷：即一定长度的堰出水流量，即流量除以堰长。
5、有机负荷率是进水有机物量与反应器中污泥量的比值。
6、污泥龄是指在反应系统内，微生物从其生成到排出系统的平均停留时间，也就是反应系统内的微生物全部更新一次所需的时间。在稳定条件下，就是曝气池中工作着的活性污泥总量与每日排放的剩余污泥数量的比通常污泥龄长，菌种多样性就多，有机负荷率相对可提高。但也不是绝对的。
从动力学的角度讲，保持池内生物量浓度MLVSS、进水流量、不变的前提下（请注意这个前提条件），负荷升高（提高进水COD浓度）会导致出水COD浓度的提高，污泥生长变快，为保持MLVSS，排泥更快，即泥龄变小。反之亦然。但是这个动力学反应有一个范围的。
依据的反应如下：u=1/SRT=umax*Se/(Se+Ks)------MonodNs=Q*So/(V*X)-----有机负荷 对于实际工程中进水负荷增加及应对措施以及楼上engineerxia所言“有机负荷率相对可提高。但也不是绝对的。”可以这样分析：对于一个已有的系统而言，调节停留时间、改变构筑物大都是行不通的，能够改变的就是污泥浓度、排泥量控制。为了保证出水水质（Se不变的情况下，单位微生物生长和吸收污染物的速度是不变的），势必需要提高MLVSS来实现增加负荷的吸收，实际的操作是减少排泥量，然后MLVSS提高，出水达标后，逐步增加排泥量，最终的平衡是MLVSS比负荷增加前要大，绝对排泥量也增大的。最后稳定的条件下，Ns并没有变化，SRT也没变化，只是形成了一个新的平衡点！
7、表面负荷单位时间内通过沉淀池单位表面积的流量，称为表面负荷或溢流率，常用q表示，q=Q/A（即流量与表面积的比值）
8、污泥负荷 曝气池内每公斤活性污泥单位时间负担的五日生化需氧量公斤数。其计量单位 通常以kg/(kg·d)表示。
污泥负荷（Ns）是指单位质量的活性污泥在单位时间内所去除的污染物的量。污泥负荷在微生物代谢方面的含义就是F/M比值，单位kgCOD(BOD)/(kg污泥.d)
在污泥增长的不同阶段，污泥负荷各不相同，净化效果也不一样，因此污泥负荷是活性污泥法设计和运行的主要参数之一。一般来说，污泥负荷在0.3～0.5kg/(kg.d)范围内时，BOD5去除率可达90％以上，SVI为80-150，污泥的吸附性能和沉淀性能都较好。
污泥负荷的计算方法： Ns＝F/M＝QS/（VX） 式中 Ns ——污泥负荷，kgCOD(BOD)/(kg污泥.d); Q ——每天进水量，m3/d; S ——COD(BOD)浓度，mg/L; V ——曝气池有效容积，m3; X ——污泥浓度，mg/L。
9、满负荷污水的处理负荷一般是指污水处理系统对于进入的污水能够稳定达标的前提下，所处理的污水量，或污染物的总量。譬如某污水厂设计2000m3/d，进水COD1000mg/L，而实际上来水是1000m3，来水COD2000多，如果处理出水稳定达标，也可以说该系统已达到了满负荷。当然这个满负荷是相对的，设计人员设计说明上会提一下污水处理单元中微生物的有机负荷是多少，池内微生物的浓度是多少，如果你在运行中，通过管理，提高了池内的生物量，提高了它的处理能力，也完全可以超负荷运转。一般的设计指标都是运行比较稳定的参数，再高或者低一些，也未尝不可。在负荷的提高过程中，逐渐提高生物量，以及单元去除能力，逐渐增加处理污水量，这个过程就是调试的过程。这个调试的指标是出水水质合格，出水稳定，就可以慢慢增加污水负荷，直到满负荷运转。

4. 做污水处理方案，停留时间和污泥容积负荷怎么确定

一般情况下，负荷和水力停留时间都是污水处理池体设计的重要参数版，而负荷又分为污泥负荷，权容积负荷，表面负荷等等。 通常情况下根据经验按照水力停留时间就可以确定池体大小，而根据流量、水力停留时间、容积等又可以确定响应的污泥负荷

5. 活性污泥的性能指标有哪些处理城市污水时正常的污泥沉降比（SV）和污泥指数（SI）分别为多少

评价活性污泥的几个指标
（1）、（Mixed Liquid Suspanded Solid）
指1L曝气池混合液中所含悬浮固体干重，它是衡量反应器中活性污泥数量多少的指标。它包括微生物菌体（Ma）、微生物自生氧化产物（Me）、吸附在污泥絮体上不能被微生物所降解的有机物（Mi）和无机物（Mii）。由于MLSS在测定上比较方便，所以工程上往往以它作为估量活性污泥中微生物数量的指标。在进行工程设计时，希望维持较高的MLSS，以缩小曝气池容积，节省占地和投资，但MLSS浓度也不能过高，否则会导致氧气供应不足。一般反应器中污泥浓度控制在2000～6000mg/L。

（2）、MLVSS（Mixed Liquid Volatile Suspanded Solid）
指1L曝气池混合液中所含挥发性悬浮固体含量，它只包括微生物菌体（Ma）、微生物自生氧化产物（Me）、吸附在污泥絮体上不能被微生物所降解的有机物（Mi），不包括无机物（Mii）。所以MLVSS能比较确切地反映反应器中微生物的数量。一般情况下处理生活污水的活性污泥的MLVSS/MLSS比值在0.75左右，对于工业污水，则因水质不同而异，MLVSS/MLSS比值差异较大。
（3）、SV%
污泥沉降比，曝气池混合液在量筒中静止30min后，污泥所占体积与原混合液体积的比值。正常的活性污泥沉降30min后，可接近其最大的密度，故在正常运行时，SV％大致反映了反应器中的污泥量，可用于控制污泥排放。一般曝气池中SV％正常值为20%~30%。SV％的变化还可以及时反映污泥膨胀等异常情况。所以SV％是控制活性污泥法运行的重要指标。
（4）、SVI
污泥体积指数，指曝气池混合液经30min静止沉降后1g干污泥所占的体积，单位为ml/g。
SVI＝混合液30min沉降后污泥容积／污泥干重
＝（SV％×100）／MLSS
SVI反映了污泥的松散程度和凝聚性能，SVI过低，说明污泥颗粒细小紧密，无机物多，微生物数量少，此时污泥缺乏活性和吸附能力。SVI过高则说明污泥结构松散，难于沉淀分离，即将膨胀或已经发生膨胀。
（5）、SDI
即污泥密度指数，指100ml混合液静止30min后所含活性污泥的g数。单位为g/ml。
一般地， SVI<100 污泥沉降性能较好
100<SVI<200 污泥沉降性能一般
200<SVI 污泥沉降性能差
城市生活污水水质较稳定，其SVI控制在50~150左右。而工业污水水质相差较大，如某些工业污水中COD主要为溶解性有机物，极易合成污泥，且污泥灰份少，微生物数量多，所以虽然其SVI偏高，但却不是真正的污泥膨胀。反之，如果污水中含无机悬浮物多，污泥的密度大，SVI低，但其活性和吸附能力不一定差。
（6）、污泥负荷
污泥负荷是反应器设计和运行的一个重要参数，它指单位活性污泥所能去除的五日生化需氧量，单位是kgBOD5/kgMLSS。进行工程设计时，对于污泥负荷的选择需要考虑预期运行的处理效率和出水效果、曝气量、泥龄等参数。根据污泥负荷的大小可分为三种情况
低污泥负荷 0.1-0.25kgBOD5/kgMLSS BOD去除率90~95%
常污泥负荷 0.3-0.6kgBOD5/kgMLSS BOD去除率85~98%
高污泥负荷 1-5kgBOD5/kgMLSS BOD去除率50~60%
对于城市生活污水生物处理，低污泥负荷法和常污泥负荷法之间无明显的分界，而常污泥负荷法和高污泥负荷法之间则分界明确，根据污水处理厂的一些运行资料，污泥负荷在0.6kgBOD5/kgMLSS到1.0kgBOD5/kgMLSS之间时，丝状菌有相对的生长优势，而丝状菌的生长使污泥结构松散，最终导致污泥发生膨胀。但是当污泥负荷高于1.5kgBOD5/kgMLSS时，反应器中食料充足，非丝状菌也能获得足够的营养而生长，所以污泥又不易膨胀。

表9-1 某些有机污水生物处理实例概况
工厂 污水性质 池型 BOD去除率（%） 污泥浓度MLSS（g/L） 污泥负荷（kgBOD5/kgMLSS）
焦化厂 含酚污水 吸附再生 〉90 4.0 0.45
织袜厂 印染污水 合建式完全混合 95 5.0 0.2
污水站 城市污水 合建式完全混合 90 2.5 0.72
污水站 城市污水 吸附再生 90 1.5 0.40
电石厂 含酚污水 吸附再生 87 2.8~3.5 /
印染厂 染色污水 分建式完全混合 90 5.5 0.48
（7）污泥龄：污泥龄是指污泥在反应器中的平均停留时间。其单位是d。
污泥龄=反应器中污泥总量/每d排放的剩余污泥量（d）
污泥龄和污泥负荷有关，当有机负荷低时，有机物大部分被完全氧化成CO2和水，只有少部分用于合成微生物菌体，所以剩余污泥量小，污泥龄较长。当有机负荷高时，污泥合成较快，剩余污泥量大，污泥龄就较短。

6. 请问污水处理中SBR工艺污泥负荷多少比较合适

试验中以化工和啤酒两种工业废水作为研究对象。化工废水中主要含有乙酸、苯酐、偏苯内酸三容酸、油脂等有机物，啤酒废水主要含有各种糖类、色素、蛋白质、多种氨基酸等有机物，二者都是常见的易于发生污泥膨胀的工业废水。
试验装置及控制系统如图1所示。SBR反应器为圆柱型，有效容积38
L，底部采用微孔曝气头，外部缠有电热丝并通过温控仪控制反应器内恒温20
℃，在线检测DO和ORP。进水方式为一次性加注。
试验中严格控制如进水底物浓度、起始污泥浓度、曝气量及反应时间等试验条件。为了专门研究污泥负荷对污泥膨胀的影响，对其他能够影响污泥膨胀的因素也进行严格的控制，使其不能成为污泥膨胀的有利因素。为此，在试验中：
①溶解氧浓度≥3.0
mg/L；
②反应器进水中的N、P含量通过投加氯化铵和磷酸二氢钾来调节，根据水中有机物浓度控制在BOD
5
∶N∶P=100∶5∶1；
③pH值控制在6.5～8.5；
④反应器内污泥浓度控制在2
000
mg/L左右。

7. 工业污水处理的污泥负荷范围如何选择更准确

这个是动态的过程，不要把它理解为规定不变的，比如说，你的排放水标准要求版不高的，那么负荷可以放大权些，反过来，本身金属浓度就不低，那么就需要低负荷了。主要看去除率是否可以满足排放水的标准要求。
武汉格林环保的工艺还不错，可以多了解一下，希望对你有帮助。

8. 请教污泥负荷与容积负荷

SBR反应池池容计算系指传统的序批式活性污泥反应池，而不包括其他SBR改进型的诸多反应池(如ICEAS、CASS、MSBR等)池容的计算。
现针对存在的问题提出一套以总污泥量为主要参数的综合设计方法，供设计者参考。

1 现行设计方法

1.1 负荷法
该法与连续式曝气池容的设计相仿。已知SBR反应池的容积负荷或污泥负荷、进水量及进水中BOD5浓度，即可由下式迅速求得SBR池容：
容积负荷法 V=nQ0C0／Nv (1)
Vmin=〔SVI·MLSS／106]·V
污泥负荷法 Vmin=nQ0C0·SVI／Ns (2)
V=Vmin+Q0
1.2 曝气时间内负荷法
鉴于SBR法属间歇曝气，一个周期内有效曝气时间为ta，则一日内总曝气时间为nta，以此建立如下计算式：
容积负荷法 V=nQ0C0tc／Nv·ta (3)
污泥负荷法 V=24QC0／nta·MLSS·NS (4)
1.3 动力学设计法
由于SBR的运行操作方式不同，其有效容积的计算也不尽相同。根据动力学原理演算(过程略)，SBR反应池容计算公式可分为下列三种情况：
限制曝气 V=NQ(C0-Ce)tf／[MLSS·Ns·ta] (5)
非限制曝气 V=nQ(C0-Ce)tf／[MLSS·Ns(ta+tf)] (6)
半限制曝气 V=nQ(C0-Ce)tf／[LSS·Ns(ta+tf-t0)] (7)
但在实际应用中发现上述方法存有以下问题：
① 对负荷参数的选用依据不足，提供选用参数的范围过大〔例如文献推荐Nv=0.1～1.3kgBOD5/(m3·d)等〕，而未考虑水温、进水水质、污泥龄、活性污泥量以及SBR池几何尺寸等要素对负荷及池容的影响；
② 负荷法将连续式曝气池容计算方法移用于具有二沉池功能的SBR池容计算，存有理论上的差异，使所得结果偏小；
③ 在计算公式中均出现了SVI、MLSS、Nv、Ns等敏感的变化参数，难于全部同时根据经验假定，忽略了底物的明显影响，并将导致各参数间不一致甚至矛盾的现象；
④ 曝气时间内负荷法与动力学设计法中试图引入有效曝气时间ta对SBR池容所产生的影响，但因其由动力学原理演算而得，假定的边界条件不完全适应于实际各个阶段的反应过程，将有机碳的去除仅限制在好氧阶段的曝气作用，而忽略了其他非曝气阶段对有机碳去除的影响，使得在同一负荷条件下所得SBR池容惊人地偏大。
上述问题的存在不仅不利于SBR法对污水的有效处理，而且进行多方案比较时也不可能全面反映SBR法的工程量，会得出投资偏高或偏低的结果。
针对以上问题，提出了一套以总污泥量为主要参数的SBR池容综合设计方法。

2 总污泥量综合设计法

该法是以提供SBR反应池一定的活性污泥量为前提，并满足适合的SVI条件，保证在沉降阶段历时和排水阶段历时内的沉降距离和沉淀面积，据此推算出最低水深下的最小污泥沉降所需的体积，然后根据最大周期进水量求算贮水容积，两者之和即为所求SBR池容。并由此验算曝气时间内的活性污泥浓度及最低水深下的污泥浓度，以判别计算结果的合理性。其计算公式为：
� TS=naQ0(C0-Cr)tT·S (8)
� Vmin=AHmin≥TS·SVI·10-3 (9)
� Hmin=�Hmax-ΔH� (10)
� V=Vmin+ΔV� (11)
式中�TS——单个SBR池内干污泥总量，kg
tT·S——总污泥龄，d
A——SBR池几何平面积，m2
� Hmax、Hmin——分别为曝气时最高水位和沉淀终了时最低水位，m
ΔH——最高水位与最低水位差，m
� Cr——出水BOD5浓度与出水悬浮物浓度中溶解性BOD5浓度之差。其值为：
� Cr=Ce-Z·Cse·1.42(1-ek1t) (12)
式中�Cse——出水中悬浮物浓度，kg/m3
� k1——耗氧速率，d-1
� t——BOD实验时间，d
� Z——活性污泥中异养菌所占比例，其值为：
� Z=B-（B2-8.33Ns·1.072(15-T)）0.5� (13)
� B=0.555+4.167(1+TS0/BOD5)Ns·1.072(15-T)� (14)
Ns=1/a·tT·S� (15)
式中�a——产泥系数，即单位BOD5所产生的剩余污泥量，kgMLSS/kgBOD5，其值为：
� a=0.6(TS0/BOD5+1)-0.6×0.072×1.072(T-15)1/〔tT·S+0.08×1.072(T-15)� (16)
式中TS、BOD5——分别为进水中悬浮固体浓度及BOD 5浓度，kg/m3
�T——污水水温，℃
由式(9)计算之Vmin系为同时满足活性污泥沉降几何面积以及既定沉淀历时条件下的沉降距离，此值将大于现行方法中所推算的Vmin。
必须指出的是，实际的污泥沉降距离应考虑排水历时内的沉降作用，该作用距离称之为保护高度Hb。同时，SBR池内混合液从完全动态混合变为静止沉淀的初始5～10min内污泥 仍处于紊动状态，之后才逐渐变为压缩沉降直至排水历时结束。它们之间的关系可由下式表示：
� vs(ts+td-10/60)=ΔH+Hb (17)
� vs=650/MLSSmax·SVI� (18)
由式(18)代入式(17)并作相应变换改写为：
〔650·A·Hmax／TS·SVI〕(ts+td-10/60)=ΔV/A+Hb (19)
式中 �vs——污泥沉降速度，m/h
� MLSSmax——当水深为Hmax时的MLSS，kg/m3�
ts、td——分别为污泥沉淀历时和排水历时，h
式(19)中SVI、Hb、ts、td均可据经验假定，Ts、ΔV均为已知，Hmax可依据鼓风机风压或曝气机有效水深设置，A为可求，同时求得ΔH，使其在许可的排水变幅范围内保证允许的保护高度。因而，由式(10)、(11)可分别求得Hmin、Vmin和反应池容。

3 工程算例 �

3.1 设计基本条件
某城镇平均污水处理量为10000m3/d，进、出水质见表1。

表1 设计进、出水质 项目 CODCr(mg/L) BOD5(mg/L) SS(mg/L) NH3-N(mg/L) NO3-N(mg/L) TP(mg/L) 水温(℃) pH 进水 380 200 200 40 0 4 15 出水 60 20 20 5 5 0.5 6～9
3.2 SBR池容计算
按前述设计方法及推荐采用的参数，以及提出的总污泥量综合计算法和相应的参数推求公式，依表1的要求进行SBR池容计算。为便于结果比较，该工程设SBR池2座，交替分批进水，周期长6h，Hmax=4.2m，变化系数k2=1.2，计算结果见表2。

表2 单个SBR池参数及结果比较 设计参数一法二法三法四法新法 Nv〔kgBOD5/(m3·d)〕 0.50 0.24 Nv〔kgBOD5/(kgMLSS·d〕 0.255 (0.074) (0.074) 0.074 SVI(mL/g) 90 150 (120) (120) 120 MLSSmax(mg/L) 3000 (3235) (3235) 3235 a〔kgMLSS/(kgBOD5·d)〕 0.906 tT·S(d) 15 TS(kg) (12571) (12571) 12571 Z(%) 0.302 ta(h) (3.0) (3.0) ts+td(h) 1.0+1.0 A(m2) 476 438 1984 1798 925 ΔH(m) 3.07 2.85 2.57 2.57 1.62 Vmin(m3) 540 588 3234 2931 2386 V(m3) 2000 1838 8333 7550 3886 ΔV(m3) 1460 1250 5099 4619 1500 HRT(h) 9.6 8.8 40.0 36.2 18.7 注：①一法至四法依次指：容积负荷法、总污泥负荷法、曝气时间内负荷法、动力学设计法，新法系指总污泥量综合设计法；
②前四种方法中参数 A、ΔH值系由V及Hmax反推而得，列出目的是为便于比较；
③一法和二法中Ns、Nv、SVI值系直接引用相应参考文献中采用的数据，其他方法中凡带( )者为文中假定或移用新法推算值。

4 设计方法评价

根据表2结果进行合理性分析，对SBR池容设计的各种方法作综合评价如下：
① 曝气时间内负荷法和动力学设计法所得池容明显偏大，停留时间过长，ΔH已超出允许范围，实际的MLSSmax仅为1508 mg/L和1655mg/L，要达到假定的活性污泥浓度必须使总污泥龄达30d左右，这样则污泥负荷过小，不利于除磷脱氮。故该两法若用于目前的设计，尚有待改进和完善，但其设想及动力学的理论原理和对SBR池容设计的进步将具有一定的研究价值。
② 容积负荷法和总污泥负荷法实质上系属同一种方法，当采用相应参考文献中的设计参数时所得池容偏小、停留时间过短、ΔH也已超出允许范围；当负荷参数采用总污泥量综合设计法的公式推算值时，则所得SBR池容趋于合理、偏差缩小，但仍然存有ΔH、Hmax等参数与沉降速度、沉淀面积及保护高度之间的关系相脱节的缺陷，最终将影响处理效果。
因此该两法宜谨慎采用，特别是对公式中的负荷参数应以通过计算代替假设，但对式(15)应进行修正，以与该两法的计算公式相适应。
③ 总污泥量综合设计法中所考虑的因素及出发点均与SBR反应池的功能特性密切结合，避免了前几种方法中所存在的问题及缺陷。通过包括硝化、反硝化和厌氧三个反应阶段所需反应历时及阶段污泥龄的校核计算(方法略)得三个阶段的反应历时分别为2.1、1.4、0.5h；所需污泥龄分别为5、8及10d。而本算例假定总污泥龄为15d，其SBR池容完全能满足进行除磷脱氮的需要，且维持了合理的负荷及活性污泥浓度。
④ 从有关参数得知：总污泥量综合设计法SBR池容合理；ΔH在允许范围内；MLSSmax=3235mg/L，在3000～4000mg/L之间；Ns=0.074kgBOD5/(kgMLSS·d)，在0.06～0.10kgBOD5/(kgMLSS·d)范围内；Nn=0.013kgNH3-N/(kgMLSS·d)，符合除磷脱氮负荷要求；MLSSmin=5269mg/L近似于6000mg/L；ΔV/V=38.6%≤40%，符合最佳充水比。
该法在所有设计参数中除SVI、ts、td按经验假定外，均依据进水水质由公式推算而得，不会产生与其他现行方法的矛盾。同时在推求池容过程中确定了SBR池的几何尺寸，这是其他方法所不及的。

电 话：(0571)88821434 88072824×6910
收稿日期：2002-03-22

9. 污泥龄和污泥负荷有什么关系为什么可以通过控制排泥控制活性污泥法污水处理厂运行

泥龄作为好氧工艺的控制参数之一，并不能完全反应好氧系统的运行状态。
建议你选用污泥负荷这一指标为主，结合其他工艺控制参数来对系统进行调节。
好氧工艺控制中最常遇到的一个问题，就是负荷冲击的问题，即进水浓度和量发生变化给系统带来的影响。
如你问题中所描述的“已经确定脱氮工艺需要泥龄10天,运行一段时间都很正常,但因进水突然降低,如果按照10天泥龄排泥的话,很可能mlss会降低。”进水突然降低，无论是水量降低，还是cod浓度降低，都会使污泥负荷降低，正常条件下，可以维持原有的工艺不变，短时间内，进水如果能恢复原有正常值，不会对系统造成较大影响。
简单的说，就是进水的有机物少了，现在的污泥处于吃饱了没事做的状态，在此状态下，如果较长时间进水cod都很低，可以适当的减少曝气量，减少污泥回流量，加大剩余污泥排泥量，来调整，维持污泥的正常负荷。你所担心的mlss会降低的情况，在系统长时间处于低负荷状态后，而又调整现有工艺的条件下，会有可能出现。
总之，以上所说只是理论上的指导，运行参数等调节，最好还是结合实际，多观察，多监测来进行。因为让一个系统崩溃很快，但是要恢复就很难。

10. 如何提高污水处理到满负荷

污水的处理负荷一般是指污水处理系统对于进入的污水能够稳定达标的前提下，内所处理的污水量，或污染容物的总量。
譬如某污水厂设计2000m3/d，进水COD1000mg/L，而实际上来水是1000m3，来水COD2000多，如果处理出水稳定达标，也可以说该系统已达到了满负荷。
当然这个满负荷是相对的，设计人员设计说明上会提一下污水处理单元中微生物的有机负荷是多少，池内微生物的浓度是多少，如果你在运行中，通过管理，提高了池内的生物量，提高了它的处理能力，也完全可以超负荷运转。
一般的设计指标都是运行比较稳定的参数，再高或者低一些，也未尝不可。
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在负荷的提高过程中，逐渐提高生物量，以及单元去除能力，逐渐增加处理污水量，这个过程就是调试的过程。这个调试的指标是出水水质合格，出水稳定，就可以慢慢增加污水负荷，直到满负荷运转。