污水曝气量中ea取多大

① 污水处理厂曝气量怎么计算

生物反应池中好氧区的污水需氧量,根据去除的五日生化需氧量、氨氮的硝化和除氮等要求,宜按下列公式计算：
O2 = 0.001aQ(So－Se)－c△XV+b[0.001Q(Nk－Nke)－0.12△XV]
－0.62b[0.001Q(Nt－Nke－Noe)－0.12△XV] (6.8.2)
式中：O2—污水需氧量（kgO2/d）；
Q—生物反应池的进水流量（m3/d）；
So—生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L）；
Se—生物反应池出水五日生化需氧量浓度（mg/L）；
△XV—排出生物反应池系统的微生物量；（kg/d）；
Nk—生物反应池进水总凯氏氮浓度（mg/L）；
Nke—生物反应池出水总凯氏氮浓度（mg/L）；
Nt—生物反应池进水总氮浓度（mg/L）；
Noe—生物反应池出水硝态氮浓度（mg/L）；
0.12△XV—排出生物反应池系统的微生物中含氮量（kg/d）；
a—碳的氧当量,当含碳物质以BOD5计时,取1.47；
b—常数,氧化每公斤氨氮所需氧量（kgO2/kgN）,取4.57；
c—常数,细菌细胞的氧当量,取1.42.
去除含碳污染物时,去除每公斤五日生化需氧量可采用0.1.2kgO2.

② 环评工程师污水处理技术答疑精选（24）

231．问：对于污水厂离心机所投加的絮凝剂，用什么办法检验该絮凝剂的效果比较好呢？听说做比阻实验可以，但也有人反对。我们现在一般的情况就是在使用该絮凝剂时，记录离心机的扭矩变化，絮凝剂的投加量，还有就是脱水泥饼的含水率。感觉没有太多的办法来检测絮凝剂对本厂污泥的适应性。
答：污泥加药调质的效果应用比阻试验来大致确定的。

232．问：污水厂是采用A/A/O工艺，有一些工艺上的问题请教：
1、TOC在线监测仪安装在集水池，但是无法适应水质。污水中大量固体物质都被吸入仪器中，监测仪无法常运行。请问放在什么地方合适呢？放在调节池可以吗？
2、缺氧池的DO值达到5－6mg/L，是什么原因呢？
3、二沉池中污泥沉淀效果不好，是否与前面气浮池的不正常运行有关系或与前面的混凝池添加混凝剂的多少有关系？
答：三个问题回答如下：
（1）TOC在线监测仪一定要安装在进水处，如果污水中垃圾多可在安装处周围设置护围网，还要经常清洗探头；
（2）采用前置反硝化，如排除测定误差的原因外，缺氧池DO高是因为好氧区曝气量过大，使溶解氧很高的回流液把氧带入缺氧池，此外回流量太大使缺氧池的水力停历运留时间大大减少也是原因之一；
（3）二沉池中污泥沉池效果不好，与前面气浮池的不正常运行或混凝剂没直接关系，可能是好氧池曝气量过大，使混合液在沉淀前气泡来不及释放的原因，还要注意回流污泥量不能太大，否则会使进沉淀池的混合液总量增加，进而使水能对污泥层的冲击程度增加。

233．问：我公司采用的活性污泥法（A/O）处理合成氨企业废水，主要问题有：
1、由于有高CI水进入，我不清楚CL-高到什么程度对污泥有抑制毒害作用？
2、有硫化物，不知道硫化物高到什么程度对污泥有抑制毒害作用？
3、污水进口COD300 mg/L，NH3-N300 mg/L，出口COD190 mg/L，NH3-N16 mg/L，，怎么感觉就是不可能，但实际就是存在；
4、要达到1级排放标准，如何降低出口COD？
答：
（1）据我所知氯离子在10g/L以下微生物可以逐渐适应的；
（2）硫化物高到什么程度对污泥有抑制毒害作用我也说不清；
（3）污水的COD低，氨氮高能处理到这样说明处理效简烂册果好，很正常的，如果反硝化控制好一些还可以降低COD，因为反硝化过程中也能去除一部分碳，当然还要确认B/C比是否低；
（4）建议在生化后面再设化学沉淀工序，选用合适的混凝沉淀剂，可进一步降低COD。

234．问：关于 PAC、PAM加药量的计算。书上说要根据实验确定加药量，但由于缺乏仪器设备不可能实验，想问一下有什么办法知道混凝剂的加药量的吗？
答：当然要根据实验来确定加药量，这方面试验很简单的，可以用简易的方法试验，如在大的烧杯中试验一下就可大致了解。

235． 问：本人目前也正在调试UASB，到今天都快40多天了。调试的效果不理想，UASB出现了严重的酸化现象，导致失败。5月进行二次调试。处理的废水为油脂化工废水，COD达到30000mg/L，PH值为1.6~4.5。
调试过程中控制不好pH值，VAF的控制也不太好控制，理论上与实际差距太大了。请指点一下，以便二次启动能够成功。
答：下面几方面在UASB调试中要特别注意：
（1）培养前厌拦宏氧污泥的投加量不够，一般要求一次性投足污泥，污泥量至少占池有效体积的1/4；
（2）培养初期容积负荷或水力负荷应维持在较低水平，并逐渐缓慢提高，一般应采用间歇进水的运行方式；
（3）如果加温的话，池内温度要缓慢、逐步地升温；
（4）油脂化工废水要预处理去除油脂。

236．问：最近本单位的CASS系统进水受到一定的负荷冲击后（进水COD上升），出水水质变坏，污泥沉降很快，沉降后上部水体浑浊，有小絮状泥不沉，曝气时泡沫越来越多，泡沫很粘不易破碎，降低负荷也不见效果，镜检有很多纤毛虫、钟虫，少量轮虫（一直这样），最近也一直在排泥，污泥浓度维持在2500左右，请问是什么原因？是不是污泥对新水质不适应活性低，老化分解了？
答：如果是有机负荷冲击造成的话，那么你们采取的应对措施不妥，违背了活性污泥法三相平衡的基本控制原则，因为进水浓度增加，为了维持污泥负荷的稳定，就要增加污泥浓度，同时增加供氧量，而你们在降低污泥浓度。这种情况下不存在污泥老化的问题，我估计是污泥负荷过高，生化反应不彻底造成的，还要确认溶解氧是否满足。

237．问： 我们公司的水解酸化池装有填料，填料上有生物膜，底下有曝气管道，每两小时曝气10~20分钟，这样行吗？算不算搅拌了？
答：膜法厌氧或兼氧池的填料上长膜后，一般的搅拌器搅拌效果很差，通过曝气可以使废水和生物充分接触，但我认为每过两小时曝气10~20分钟不妥，应该连续曝气。很多人担心酸化池曝气会影响水解酸化效果，其实不然，因为酸化池的有机负荷高，有一些氧充进去也是微不足道的，一般不会有溶解氧，即使有影响，其正面作用肯定远大于负面作用。当然水解酸化池底下的曝气器采用大孔的，这样充氧效率低而曝气量大。

238．问：我们单位是的废水主要是甲醛和少量的甲醇。进水COD在2000mg/L左右。出水COD在200-400mg/L。最近曝气池上产生了大量白色的泡沫（以前也有过，但都是黄色的）。沉淀池水很浑浊，但SV24在45左右（由于我们SV30很高，常在97-98%间，是24小时后的沉降比）。不知道什么原因， 另外，处理水的硝酸根含量偏高对处理水有何影响？请指导一下。
答：要确认是否有表面活性类物质进入，表面活性类物质就是洗涤剂之类的，泡沫呈白色。测SV24是没意义的，化学性泡沫可用水喷淋来消除或减少，SV30这样高很异常，可镜检观察丝状态菌是否多？硝酸根含量高易使沉淀池发生反硝化。

239．问：我想请教一个COD测定试验方面的问题，最近两次做COD实验时，从外观上看很透亮，SS也很少，最后侧的结果却是140~150mg/L，甚至更高，我以为是药剂配制的问题，可测的标样值却差不了几个，空白水样的滴定体积也基本一样，观感比较好的水样COD值却较高这种现象正常吗？
答：如果分析本身没问题的话，可能是无机性COD高的原因，如亚硫酸盐之类的物质，还要注意测定时空白样品的条件要与水样完全一致，如水样加硫酸银和硫酸汞，空白样品也要同量加。

240．问：在活性污泥反应动力学中，由劳伦斯--麦迪尼所推导的动力学公式表明：出水的水质与泥龄有关系，而与其他的因素无关，这与现实有些矛盾，但具体怎么矛盾我实在搞不清楚!希望能给我解答一下!
答：这是纯理论上的推导，所谓的与其他的因素无关其实只是排除了其他诸多因素，否则是无法推导的，我们总不至于由此而认为活性污泥工艺中只要控制好了泥龄就可以了。所以不是理论推导与现实是否有矛盾的问题，而是实践应用上的理解问题。
如同很多专业书上提出的活性污泥装置回流污泥量控制的四种估算式一样，在理论上都没错，但在实际运行中就不能按这些估算式来控制，因为实际运行中回流污泥量是不可任意调节的，它受限于污泥性质和二沉池运行状态等因素。所以我认为这些理论上的推导式或估算式只是让我们明确工艺控制中一些主要因素间的相互关系，而已。

③ 某城市污水处理厂设计 急急急

模板
第一节 设计任务和内容
以一座二级处理的城市污水处理厂为对象，对主要污水处理构筑物的工艺尺寸，进行设计计算，确定污水厂的平面布置和高程布置。
完成设计计算说明书和设计图纸（污水厂平面布置图和污水厂高程布置图）。
设计深度一般为方案设计的深度。
第二节 基 本 资 料
1. 污水水量、水质
污水处理水量16万m3/d；
污水水质为：CODcr450mg/L,BOD5200 mg/L, SS250 mg/L，氨氮25mg/L。
2. 处理要求
污水经二级处理后应符合以下具体要求：
CODcr≤70mg/L, BOD5≤20mg/L, SS ≤30mg/L，氨氮≤12mg/L。
3. 处理工艺流程
原水→格栅→泵→沉砂池→初沉池→曝气池→二沉池→出水
4. 气象与水文资料
风向：多年主导风向为北北东风；
气温：最冷月平均为-3.5℃；
最热月平均为32.5℃；
极端气温，最高为41.9℃，最低为-17.6℃，最大冻土深度：0.18m；
水文：降水量，多年平均为每年728mm；
蒸发量，多年平均为每年1210mm；
地下水水位，地面下5-6m。
5. 厂区地形
污水厂选址区域海拔标高在64-66米之间，平均地面标高为64.5米。平均地面坡度为0.3-0.5‰，地势为西北高，东南低。
厂区征地面积为东西长380米，南北长280-300米。
污水进水管相对标高为-2.50米。

第二章 处理工艺流程说明
根据污水处理量、原污水水质、处理要求，污水厂主要去除CODcr,BOD5和SS，对氨氮也有一定的去除率，选择以好氧生物处理为主的二级处理工艺流程如下：
原水→格栅→泵→沉砂池→初沉池→曝气池→二沉池→出水
第一节 格 栅
格栅是用以去除废水中较大的悬浮物，漂浮物，纤维物质和固体颗粒物质，以保证后续处理单元的正常运行，减轻后续处理单元的处理负荷，防止阻塞排泥管道和设备。
按形状分为平面格栅和曲面格栅两种。按格栅栅条的净间隙，可分为粗格栅，中格栅和细格栅。按清楂方式可分为人工清楂和机械清楂两种。
本设计选用间隙b=20mm的中格栅，机械式平面清渣。
第二节 沉 砂 池
沉砂池的作用是从废水中分离密度比较大的无机颗粒，例如：直径为0.1mm,密度为2.5g/cm3以上的砂粒。目前常用沉砂池，按池型可分为平流式沉砂池，曝气沉砂池、多尔式沉砂池和钟式式沉砂池[1]。
本设计选用停留时间t=250s的曝气沉砂池。因为平流式沉砂池的主要缺点是沉砂中约夹有15%的有机物，使沉砂的后续处理难度加大，而曝气池就能克服这一缺点。曝气池的优点还有通过调节曝气量可以控制污水旋流速度，使除砂效率较稳定，受流量变化的影响较小，同时还起预曝气的作用，但其构造比平流式沉砂池复杂。
第三节 初 沉 池
初次沉淀池的作用是对污水中的以无机物为主的相对密度大的固体悬浮物进行沉淀分离。污水中的悬浮颗粒以重力为主，在初沉池中主要进行自由沉淀和絮凝沉淀。污水处理厂用沉淀池，按水流方向分平流式，辐流式，竖流式，斜流式四种。每种沉淀池都分为五个区，即进水区，沉淀区，缓冲区，污泥区和出水区。
此处选择表面负荷q=1.8的平流式沉淀池，其优点是沉淀效果好，对冲击负荷和温度变化的适应能力强，布置紧凑，排泥过程稳定，施工简易，已趋定型。缺点是配水不易均匀，如果采用多斗排泥时每个泥斗需单独设排泥管各自排泥，操作量大，因此多采用新型排泥方法与机械。
第四节 曝 气 池
曝气池，属于好氧生物处理单元，对污水中的（胶体和悬浮的）有机物作进一步的处理，COD、BOD、NH3-N的去除率一般为85%、90%、65%左右，可使出水达到二级要求。
曝气池按流动形态分主要有推流式，完全混合式和循环混合式三种。按平面形状方面可分为长方形廊道形，圆形，方形以及环状跑道形等四种。按采用的曝气方法可分为鼓风曝气池，机械曝气池以及两者混合使用的机械-鼓风曝气池。
此处选用传统活性污泥法，污泥负荷取0.2 kgBOD5/(kgMLSS•d)，推流式廊道、鼓风曝气、形状为长方形。
第五节 二 沉 池
二沉池有别于其他沉淀池，首先在作用上有其特点。它除了进行泥水分离外，还进行污泥浓缩，并由于水量、水质的变化，还要暂时贮存污泥。由于二次沉淀池需要完成污泥浓缩的作用，所需要的池面积大于只进行泥水分离所需要的池面积。
其次，进入二次沉淀池的活性污泥混合液在性质上有其特点。活性污泥混合液的浓度高，具有絮凝性能，属于成层沉淀。
活性污泥的另一特点是质轻，易被出水带走，并容易产生二次流和异重流现象，使实际的过水断面远远小于设计的过水断面。
池型说明：分为平流、斜管、辐流、竖流四类，本设计选用中心进水周边出水辐流式二沉池。
第六节 消 毒 池
城市污水经一级处理或二级处理后，水质改善，细菌含量也大幅度减少，但其绝对值仍很可观，并有存在病原菌的可能，因此污水排放水体前应进行消毒，特别是医院、生物制品所及屠宰场等有致病菌污染的污水，更应严格消毒。
消毒设备应按连续工作设置，消毒设备的工作时间，消毒剂投加量，可根据所排放水体的卫生要求及季节条件掌握。
目前最常用的污水消毒剂是液氯。其优点是效果可靠，投配设备简单，投量准确，价格便宜。
第三章 污水处理构筑物设计计算
第一节 格 栅
1. 设计参数
处理设施数量：两组
设计流量为： ，
最大设计流量Qmax = KzQ
栅前水深h=1.0 m
过栅流速v=0.9m/s
栅条间隙b=0.02m
安装倾角α= 60°
1. 栅条的间隙数n
h=1.0 m ,v=0.9m/s, b=0.02m, α= 60°,n=2，
最大设计流量Qmax = KzQ =1.2×1.85/2 =1.11 m3/s

2. 栅槽宽度B
设栅条宽度S=0.01
B=(n-1)S+bn=(72-1)×0.01+0.02×72=2.15m
3. 进水渠道渐宽部分长度l1
设进水渠宽 ,其渐宽部分展开角度为 ,

4. 栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度l2

5. 通过格栅的水头损失h1
设栅条断面为锐边矩形断面

6. 栅后槽总高度H
设栅前渠道的超高 ,
7. 栅槽总长度L

8. 每日栅渣量W
在格栅间隙20mm 的情况下,设栅渣量为每1000m3污水产生0.07m3.
,宜用机械清渣。

格栅计算简图如下：

第二节 曝气沉砂池
1. 参数的确定
处理设施数量：两组,n=2
设计流量为：
，
水力停留时间t=240s=250s ,水平流速v=0.1m/s,有效水深
含砂量X＝0.05L/ =50 /1000000 ,
2. 池子总容积：
3. 水流断面积：
4. 池长：
5. 池宽： 池子总宽度为 , 池子分两格n=2,
每格池子宽度b=
6. 池高：池底坡度为0.2,超高 ,集砂槽高度 ,集砂槽宽度 ，池底斜面高度 ，全池总高：

7. 每格沉砂池实际进水断面面积：

8. 每格沉砂池沉砂斗容量：
9. 每格沉砂池实际沉砂量：每两天排一次砂，则：

10. 每小时所需空气量：取曝气管浸水深度为3.2m,查表得单位池长所需空气量为28 ,故q=28×24×(1+15%)×2=1545.6 /h,式中(1+15%)为考虑到进出口条件而增长的池长。

第三节 初 沉 池
1. 参数确定:
表面负荷 =1.8 ,
沉淀时间t=2.1h,
SS去除率η=55%,
设计流量
2. 沉淀池各部尺寸:
总有效沉淀面积 ,
采用四（8）座沉淀池, 每池处理量Q= ，
每池表面积A= ,
沉淀池有效水深 ,
每个池宽b取12m
池长:L=
长宽比 ,合格
3. 污泥区尺寸:
每日产生的污泥量 每日每座沉淀池的污泥量 ,
污泥斗容积:
式中污泥斗上口 ,污泥斗下底面积 ㎡,污泥斗为方斗,α=60°,故 ,则每个污泥斗的容积为
4. 沉淀池总高度
采用机械刮泥,缓冲层高 (含刮泥板),平底,故
0.3+3.78+0.6+10.4=15.08m
5. 沉淀池总长度
L=0.5+0.3+83.3=84.1m
式中 0.5为流入口至挡板距离,0.3为流出口至挡板的距离。
6. 放空管径
放空时间设为T=6h,则放空管 取d=360mm, 式中H为平均水深
7. 进出水措施
进水端采用穿孔花墙配水,出水端采用三角溢流堰

第四节 曝 气 池
一、 设计数据:
污泥负荷Ns = 0.30kgBOD5/(kgMLSS•d)
设计流量Q=16×104m3/d=1.86m3/s
二、 计算:
1. 污水处理程度的计算:
原污水的BOD值为200mg/L, 经初次沉淀池处理后BOD5按降低25%考虑,则进入曝气池的污水,其BOD5值(Sa)为: 。
计算去除率,对此,首先按下式计算处理水中非溶解性BOD5值 ,式中b为微生物自身氧化率,取0.09,Xa活性微生物在处理水中所占的比例,取0.4,Ce为处理水中悬浮固体浓度。
处理水中溶解性BOD5值为Se=20-5=15mg/L,
去除率
2. BOD-污泥负荷率的确定
拟定采用的BOD-污泥负荷率为0.3kgBOD5/(kgMLSS•d)，但为稳妥需加以校核。
,式中
代入各值，计算得 ，
计算结果确定， 值取0.3是适宜的。
3. 确定混合液污泥浓度X
由基本资料得SVI值为120-150 mg/L,取120mg/L
计算确定混合液污泥浓度X,对此r=1.2,R=0.5,代入各值得:

4. 确定曝气池容积计算
曝气池容积按下式计算:
5. 确定曝气池各部位尺寸
设4组曝气池,每组容积为 ,
池深取4m,则每组曝气池的面积 ㎡,
池宽取4.5m,, 介于1-2之间,符合规定。
池长: ,符合规定。
设五廊道式曝气池,廊道长: ,
取超高0.5m,则,池总高度H=4+0.5=4.5m
在曝气池面对初沉池和二沉池的一侧各设横向配水渠道,并在1,2和3,4号沉淀池之间设置纵向中间配水渠道与横向配水渠道相连接。在两侧横向配水渠道上设进水口,每组曝气池共有5个进水口。
6. 曝气系统的设计与计算(本设计采用鼓风曝气系统)
1) 平均时需氧量的计算
由公式： 取 ， , 代入各值，得：

2) 最大时需氧量的计算
查表得K=1.4,代入各值,得:

3) 每日去除的BOD5值

4) 去除每千克BOD的需氧量

5) 最大时需氧量与平均时需氧量之比

7. 供气量的计算
采用网状膜型中微孔空气扩散器,敷设于距池底0.2m处,淹没水深3.8m,
计算污水温度为30°C，
查表得水中溶解氧饱和度:
1) 空气扩散器出口处的绝对压力 按下式计算,即:

2) 空气离开曝气池面时,氧的百分比按下式计算,即:
式中EA是空气扩散器的氧转移效率,对网状膜型中微孔空气扩散器,取值12%。
3) 曝气池混合液中平均氧饱和度(按最不利的温度30°C考虑)按下式计算,即:

4) 换算为在20°C条件下,脱氧清水的充氧量,按下式计算,即:
取值α=0.82,β=0.95,C=2.0,ρ=1.0
代入各值,得:
相应的最大时需氧量为:

5) 曝气池平均时供气量,按下式计算,即:

6) 曝气池最大时供气量:
7) 去除每kgBOD5的供气量:
8) 每立方米污水的供气量:
9) 本系统的空气总量:除采用鼓风曝气外,本系统还采用空气在回流污泥井提升污泥,空气量按回流污泥量的6倍考虑,污泥回流比R取值60%,这样,提升回流污泥所需空气量为:
总需气量:36525+32000=68525
8. 空气管系统计算
在相邻的2个廊道的隔墙上设1根干管，共10根干管。每根干管上设5对配气竖管，每根干管上共10条配气竖管。全曝气池共设100条配气竖管。每根竖管的供气量为: ,曝气池的平面面积为:66.6×4.5×5×4=5994㎡。每个空气扩散器的服务面积按0.49㎡计,则所需空气扩散器的总数为: ,为安全计,本设计采用12300个空气扩散器,每个竖管上安设的空气扩散器的数目为: 个,每个空气扩散器的配气量为: 。
空气管道系统的总压力损失估算为:3kPa。网状膜空气扩散器的压力损失为5.88kPa,总压力损失为:5.88+3=8.88kPa。为安全计,设计取值10kPa。
9. 空压机的选定
空气扩散装置安曝气池池底0.2m处,因此,空压机所需压力为:P=(4-0.2+1)×9.8=47kPa
空压机供气量,最大时:36525+32000=68525
平均时:30186+32000=62186
根据所需压力及空气量,决定采用LG80型空压机15台,该型空压机风压50kPa,风量80 。正常条件下,13台工作,2台备用;高负荷时14台工作,1台备用。

第五节 二 沉 池
二沉池的池型是中心进水周边出水的辐流式沉淀池,其剖面图如下:

一、 参数的确定:
表面水力负荷q=1.2m3/(㎡•h),
二沉池个数n=4,
水力停留时间T=2.5h
二、 主要尺寸计算:
1. 池总表面积
2. 单池面积:
3. 池直径:
4. 沉淀部分有效水深
5. 沉淀部分有效容积: V=
6. 沉淀池底坡落差: 取池底底坡 i=0.05,则:

7. 沉淀池周边水深(有效)水深:
,满足规范要求6—12之间,
式中 为缓冲层高度,取0.5m;
为刮泥板高度,取0.5m
8. 沉淀池总高度: ,
式中 为沉淀池超高,取0.3m
为沉淀池中心斗高度,取1.73m。
三、 每池产生的污泥量
估计经过曝气池后污泥的SS去除率能达到80%,采用机械刮泥,所以污泥在斗内贮存时间约2h,并考虑到曝池回流比取最大值80%,则:

四、 贮泥斗贮泥量计算
泥斗容积用几何公式计算:
,
式中泥斗高
故
池底可贮存污泥的体积为:

共可贮存污泥的体积
>57.6 ,合要求。
五、 中心进水管的计算
单池设计流量: ，
中心进水管设计流量:
，
选用管径 ,
六、 进出水配水设施
进水采用进水管，进水竖井,稳流筒等设施；出水采用环形集水槽，以及出水溢流三角堰。
第六节 污泥处理
一、污泥处理工艺
典型的污泥处理工艺流程包括四个阶段。第一阶段为污泥浓缩，主要目的是使污泥初步减容，缩小后续处理构筑物的容积或设备容量，第二阶段为污泥消化，使污泥中的有机物分解，使污泥趋于稳定;第三阶段为污泥脱水，使污泥进一步减容，便于运输;第四阶段为污泥处置，采用某种适宜的途径，将最终的污泥予以消化处置。以上各阶段产生上清液或滤液其中含有大量的污泥物质，因而应送回污水处理系统中继续处理。

以上是典型的污泥址理工艺流程。但由于各地的条件不同，也可采用一些简化流程。
当污泥果用自然干化法脱水时，可果用以下工艺流程

二、污泥浓缩池
污泥浓缩主要有重力浓缩，气浮浓缩和离心浓缩三种工艺形式。国内目前以重力浓缩为主，但随着氧化沟、A2/0 等污在处理新工艺的不断增多，气浮浓缩和离心浓缩将会有较大的发展。在此选用重力浓缩。
1. 设计参数：
二沉池剩余污泥量：691.2m3/d
含水率99.2%，浓度7875mg/l
浓缩后含水率96%浓度3937mg/l
二座浓缩池固体通量Nwg=55Kg
2. 设计计算：
（1） 每座浓缩池面积
设计泥量Qw=
A=
（2） 浓缩池直径
D= =
（3） 浓缩池工作部分高度
取污泥浓缩时间T=14h。则浓缩池工作部分高度
h1= =
（4） 浓缩池高度
设池超高0.5m。缓冲层高0.3m
浓缩池总高：
H=h1+h2+h3=2.3+0.5+0.3=3.1m
（5） 浓缩后污泥总体积：
V2=

第四章 污水厂总体布置
一、厂址选择

在城镇总体规划中，污水厂的位置范围已有规定。但是，在污水厂的具体设计时，对具体厂址的选择，仍须进行深入的调查研究和详尽的技术经济比较。其一般原则如下：
(1)厂址与规划居住区或公共建筑群的卫生防护距离应根据当地具体情况，与有关环保部门协商确定，一般不小于300m 。
(2) 厂址应在城镇集中供在水源的下游，至少500m。
(3) 厂址应尽可能少占农田或不占良田.便于农田灌溉和消纳污泥。
(4) 厂址应尽可能设在城镇和工厂夏季主导风向的下方。
(5) 厂址应设在地形有适当坡度的城镇下游地区，使污水有自流的可能，以节约动力消耗。

二、平面布置及总平面图
污水处理厂的平面布置包括处理构筑物、办公、化验且其他辅助建筑物，以及各种管道、道路、绿化等的布置。根据处理厂的规模大小，采用l：200-1：50比例尺的地形图绘制总平面图，管道布置可单独绘制。
平面布置的一般原则如下：
(1)处理构筑物的布置应紧凑，节约用地且便于管理。
(2) 处理构筑物应尽可能地按流程的顺序布置，以避免管线迂回，同时应充分利用地型，以减少士方量。
(3) 经常有人工作的建筑物如办公、化验等用房应布置在夏季主风向的上风一方，在北方地区，并应考虑朝阳。
(4 )在布置总图时，应考虑安装充分的绿化地带。
(5) 总图布置应考虑远近期结合,有条件时,可按远景规划水量布置，将处理构筑物分为若干系列，分期建设。远景设施的安排应在设计中仔细考虑，除了满足远景处理能力的需要而增加的处理池以外，还应为改进出水水质的设施安排场址。
(6) 构筑物之间的距离应考虑敷设管渠的位置，运转管理的需要和施工的要求，一般采用5-10m.
(7) 污泥处理构筑物应恩可能布置成单独的组合，以策安全，并方便管理。污泥消化池应距初次沉淀池较近，以缩短污泥管线，但消化池与其他构筑物之间的距离不应小于20m。贮气罐与其他构筑物的间距则应根据容量大小按有关规定办理。

1、水厂面积为380m*280m，
平面图采用1：1000比例。所有构筑物应在厂区的范围内。

三、高程布置
在整个污水处理过程中，应尽可能使污水和污泥为重力流，但在多数情况下，往往须抽升。高程布置的一般规定如下：
(1)为了保证污水在各构筑物之间能顺利自流，必须精确计算各构筑物之间的水头损失，包括沿程损失、局部损失及构筑物本身的水头损失。此外，还应考虑污水厂扩建时预留的储备水头。
(2) 进行水力计算时，应选择距离最长，损失最大的流程，井按最大设计流量计算。当有二个以上并联运行的构筑物时，应考虑某构筑物发生故障时，其余构筑物须负担全部流量的情况。计算时还须考虑管内淤积，阻力增大的可能。因此，必须固有充分的余地，以防止水头不够而发生涌水现象。
(3) 污水厂的出水管渠高程，须不受水体洪水顶托，并能自由进行农田灌溉。
(4)各处理构筑物的水头损失(包括进出水渠的水头损失) .

④ 污水处理厂曝气量怎么计算

计算公式：O2 = 0.001aQ(So－Se)－c△XV+b[0.001Q(Nk－Nke)－0.12△XV]－0.62b[0.001Q(Nt－Nke－Noe)－0.12△XV] (6.8.2)

曝气系统的核心部件曝气泵的吸入口可以利用负压作用吸入气体，所以无需采用空气压缩机和大气喷射器。高速旋转的泵叶轮将液体与气体混合搅拌，所以无需搅拌器和混合器。

由于泵内的加压混合，气体与液体充分溶解，溶解效率可达80~100%。所以无需大型加压溶气罐或昂贵的反应塔即可制取高度溶解液。

气液比约为1:9(吸气量为8-10%),串联使用可以增加吸气量。一台GLM(B)系列曝气泵即可进行气液吸引、混合、溶解并直接将高度溶解液送至使用点。

过泵流量 1-50 M3/H；处理水量1-150 M3/H 。因此，使用GLM(B)系列曝气泵，可以提高溶气液制取效率、简化制取装置、节省场地、大幅降低初次投资、节省运行成本及维护费用。

(4)污水曝气量中ea取多大扩展阅读

处理污水的方法

1、一级处理

主要去除污水中呈悬浮状态的固体污染物质，物理处理法大部分只能完成一级处理的要求。经过一级处理的污水，BOD一般可去除30%左右，达不到排放标准。一级处理属于二级处理的预处理。

2、二级处理

主要去除污水中呈胶体和溶解状态的有机污染物质（BOD，COD物质），去除率可达90%以上，使有机污染物达到排放标准，悬浮物去除率达95%出水效果好。

3、三级处理

进一步处理难降解的有机物、氮和磷等能够导致水体富营养化的可溶性无机物等。主要方法有生物脱氮除磷法，混凝沉淀法，砂滤法，活性炭吸附法，离子交换法和电渗析法等。