污水回用qc

Ⅰ 海尔EC6002一QC怎么排污

海尔EC6002一QC排污方法：
1、排污口一般设置在热水器进出水口的旁边，有一些热水器会在排污口处标有文字提示。通常排污口不会被使用，只有在需要清洁时，才会用到排污口；
2、其实排污口的原理很简单，撬开排污口，让内胆里的水自然流出，能够带走一部分沉积的杂质和水垢。不过对附着在内胆和镁棒上的水垢基本上没有任何效果；
3、通过排污口清洁热水器，首先要断电，关掉进水阀，待胆内热水冷却后，打开排污口，让污水流出，待内胆中污水流光后，再打开进水阀，使自来水流入内胆再从排污口流出；
4、通过排污口清洁电热水器，最好先将电热水器拆卸下来放在地上，以免污水四溅，排污阀比较靠里，拧开比较麻烦；

Ⅱ 请教污泥负荷与容积负荷

SBR反应池池容计算系指传统的序批式活性污泥反应池，而不包括其他SBR改进型的诸多反应池(如ICEAS、CASS、MSBR等)池容的计算。
现针对存在的问题提出一套以总污泥量为主要参数的综合设计方法，供设计者参考。

1 现行设计方法

1.1 负荷法
该法与连续式曝气池容的设计相仿。已知SBR反应池的容积负荷或污泥负荷、进水量及进水中BOD5浓度，即可由下式迅速求得SBR池容：
容积负荷法 V=nQ0C0／Nv (1)
Vmin=〔SVI·MLSS／106]·V
污泥负荷法 Vmin=nQ0C0·SVI／Ns (2)
V=Vmin+Q0
1.2 曝气时间内负荷法
鉴于SBR法属间歇曝气，一个周期内有效曝气时间为ta，则一日内总曝气时间为nta，以此建立如下计算式：
容积负荷法 V=nQ0C0tc／Nv·ta (3)
污泥负荷法 V=24QC0／nta·MLSS·NS (4)
1.3 动力学设计法
由于SBR的运行操作方式不同，其有效容积的计算也不尽相同。根据动力学原理演算(过程略)，SBR反应池容计算公式可分为下列三种情况：
限制曝气 V=NQ(C0-Ce)tf／[MLSS·Ns·ta] (5)
非限制曝气 V=nQ(C0-Ce)tf／[MLSS·Ns(ta+tf)] (6)
半限制曝气 V=nQ(C0-Ce)tf／[LSS·Ns(ta+tf-t0)] (7)
但在实际应用中发现上述方法存有以下问题：
① 对负荷参数的选用依据不足，提供选用参数的范围过大〔例如文献推荐Nv=0.1～1.3kgBOD5/(m3·d)等〕，而未考虑水温、进水水质、污泥龄、活性污泥量以及SBR池几何尺寸等要素对负荷及池容的影响；
② 负荷法将连续式曝气池容计算方法移用于具有二沉池功能的SBR池容计算，存有理论上的差异，使所得结果偏小；
③ 在计算公式中均出现了SVI、MLSS、Nv、Ns等敏感的变化参数，难于全部同时根据经验假定，忽略了底物的明显影响，并将导致各参数间不一致甚至矛盾的现象；
④ 曝气时间内负荷法与动力学设计法中试图引入有效曝气时间ta对SBR池容所产生的影响，但因其由动力学原理演算而得，假定的边界条件不完全适应于实际各个阶段的反应过程，将有机碳的去除仅限制在好氧阶段的曝气作用，而忽略了其他非曝气阶段对有机碳去除的影响，使得在同一负荷条件下所得SBR池容惊人地偏大。
上述问题的存在不仅不利于SBR法对污水的有效处理，而且进行多方案比较时也不可能全面反映SBR法的工程量，会得出投资偏高或偏低的结果。
针对以上问题，提出了一套以总污泥量为主要参数的SBR池容综合设计方法。

2 总污泥量综合设计法

该法是以提供SBR反应池一定的活性污泥量为前提，并满足适合的SVI条件，保证在沉降阶段历时和排水阶段历时内的沉降距离和沉淀面积，据此推算出最低水深下的最小污泥沉降所需的体积，然后根据最大周期进水量求算贮水容积，两者之和即为所求SBR池容。并由此验算曝气时间内的活性污泥浓度及最低水深下的污泥浓度，以判别计算结果的合理性。其计算公式为：
� TS=naQ0(C0-Cr)tT·S (8)
� Vmin=AHmin≥TS·SVI·10-3 (9)
� Hmin=�Hmax-ΔH� (10)
� V=Vmin+ΔV� (11)
式中�TS——单个SBR池内干污泥总量，kg
tT·S——总污泥龄，d
A——SBR池几何平面积，m2
� Hmax、Hmin——分别为曝气时最高水位和沉淀终了时最低水位，m
ΔH——最高水位与最低水位差，m
� Cr——出水BOD5浓度与出水悬浮物浓度中溶解性BOD5浓度之差。其值为：
� Cr=Ce-Z·Cse·1.42(1-ek1t) (12)
式中�Cse——出水中悬浮物浓度，kg/m3
� k1——耗氧速率，d-1
� t——BOD实验时间，d
� Z——活性污泥中异养菌所占比例，其值为：
� Z=B-（B2-8.33Ns·1.072(15-T)）0.5� (13)
� B=0.555+4.167(1+TS0/BOD5)Ns·1.072(15-T)� (14)
Ns=1/a·tT·S� (15)
式中�a——产泥系数，即单位BOD5所产生的剩余污泥量，kgMLSS/kgBOD5，其值为：
� a=0.6(TS0/BOD5+1)-0.6×0.072×1.072(T-15)1/〔tT·S+0.08×1.072(T-15)� (16)
式中TS、BOD5——分别为进水中悬浮固体浓度及BOD 5浓度，kg/m3
�T——污水水温，℃
由式(9)计算之Vmin系为同时满足活性污泥沉降几何面积以及既定沉淀历时条件下的沉降距离，此值将大于现行方法中所推算的Vmin。
必须指出的是，实际的污泥沉降距离应考虑排水历时内的沉降作用，该作用距离称之为保护高度Hb。同时，SBR池内混合液从完全动态混合变为静止沉淀的初始5～10min内污泥 仍处于紊动状态，之后才逐渐变为压缩沉降直至排水历时结束。它们之间的关系可由下式表示：
� vs(ts+td-10/60)=ΔH+Hb (17)
� vs=650/MLSSmax·SVI� (18)
由式(18)代入式(17)并作相应变换改写为：
〔650·A·Hmax／TS·SVI〕(ts+td-10/60)=ΔV/A+Hb (19)
式中 �vs——污泥沉降速度，m/h
� MLSSmax——当水深为Hmax时的MLSS，kg/m3�
ts、td——分别为污泥沉淀历时和排水历时，h
式(19)中SVI、Hb、ts、td均可据经验假定，Ts、ΔV均为已知，Hmax可依据鼓风机风压或曝气机有效水深设置，A为可求，同时求得ΔH，使其在许可的排水变幅范围内保证允许的保护高度。因而，由式(10)、(11)可分别求得Hmin、Vmin和反应池容。

3 工程算例 �

3.1 设计基本条件
某城镇平均污水处理量为10000m3/d，进、出水质见表1。

表1 设计进、出水质 项目 CODCr(mg/L) BOD5(mg/L) SS(mg/L) NH3-N(mg/L) NO3-N(mg/L) TP(mg/L) 水温(℃) pH 进水 380 200 200 40 0 4 15 出水 60 20 20 5 5 0.5 6～9
3.2 SBR池容计算
按前述设计方法及推荐采用的参数，以及提出的总污泥量综合计算法和相应的参数推求公式，依表1的要求进行SBR池容计算。为便于结果比较，该工程设SBR池2座，交替分批进水，周期长6h，Hmax=4.2m，变化系数k2=1.2，计算结果见表2。

表2 单个SBR池参数及结果比较 设计参数一法二法三法四法新法 Nv〔kgBOD5/(m3·d)〕 0.50 0.24 Nv〔kgBOD5/(kgMLSS·d〕 0.255 (0.074) (0.074) 0.074 SVI(mL/g) 90 150 (120) (120) 120 MLSSmax(mg/L) 3000 (3235) (3235) 3235 a〔kgMLSS/(kgBOD5·d)〕 0.906 tT·S(d) 15 TS(kg) (12571) (12571) 12571 Z(%) 0.302 ta(h) (3.0) (3.0) ts+td(h) 1.0+1.0 A(m2) 476 438 1984 1798 925 ΔH(m) 3.07 2.85 2.57 2.57 1.62 Vmin(m3) 540 588 3234 2931 2386 V(m3) 2000 1838 8333 7550 3886 ΔV(m3) 1460 1250 5099 4619 1500 HRT(h) 9.6 8.8 40.0 36.2 18.7 注：①一法至四法依次指：容积负荷法、总污泥负荷法、曝气时间内负荷法、动力学设计法，新法系指总污泥量综合设计法；
②前四种方法中参数 A、ΔH值系由V及Hmax反推而得，列出目的是为便于比较；
③一法和二法中Ns、Nv、SVI值系直接引用相应参考文献中采用的数据，其他方法中凡带( )者为文中假定或移用新法推算值。

4 设计方法评价

根据表2结果进行合理性分析，对SBR池容设计的各种方法作综合评价如下：
① 曝气时间内负荷法和动力学设计法所得池容明显偏大，停留时间过长，ΔH已超出允许范围，实际的MLSSmax仅为1508 mg/L和1655mg/L，要达到假定的活性污泥浓度必须使总污泥龄达30d左右，这样则污泥负荷过小，不利于除磷脱氮。故该两法若用于目前的设计，尚有待改进和完善，但其设想及动力学的理论原理和对SBR池容设计的进步将具有一定的研究价值。
② 容积负荷法和总污泥负荷法实质上系属同一种方法，当采用相应参考文献中的设计参数时所得池容偏小、停留时间过短、ΔH也已超出允许范围；当负荷参数采用总污泥量综合设计法的公式推算值时，则所得SBR池容趋于合理、偏差缩小，但仍然存有ΔH、Hmax等参数与沉降速度、沉淀面积及保护高度之间的关系相脱节的缺陷，最终将影响处理效果。
因此该两法宜谨慎采用，特别是对公式中的负荷参数应以通过计算代替假设，但对式(15)应进行修正，以与该两法的计算公式相适应。
③ 总污泥量综合设计法中所考虑的因素及出发点均与SBR反应池的功能特性密切结合，避免了前几种方法中所存在的问题及缺陷。通过包括硝化、反硝化和厌氧三个反应阶段所需反应历时及阶段污泥龄的校核计算(方法略)得三个阶段的反应历时分别为2.1、1.4、0.5h；所需污泥龄分别为5、8及10d。而本算例假定总污泥龄为15d，其SBR池容完全能满足进行除磷脱氮的需要，且维持了合理的负荷及活性污泥浓度。
④ 从有关参数得知：总污泥量综合设计法SBR池容合理；ΔH在允许范围内；MLSSmax=3235mg/L，在3000～4000mg/L之间；Ns=0.074kgBOD5/(kgMLSS·d)，在0.06～0.10kgBOD5/(kgMLSS·d)范围内；Nn=0.013kgNH3-N/(kgMLSS·d)，符合除磷脱氮负荷要求；MLSSmin=5269mg/L近似于6000mg/L；ΔV/V=38.6%≤40%，符合最佳充水比。
该法在所有设计参数中除SVI、ts、td按经验假定外，均依据进水水质由公式推算而得，不会产生与其他现行方法的矛盾。同时在推求池容过程中确定了SBR池的几何尺寸，这是其他方法所不及的。

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收稿日期：2002-03-22

Ⅲ 污水处理工程中水泵的选型

在污水处理工程中，水泵是整个系统中最为基础和关键的一环，能够直接影响到整个系统的处理能力、稳定性和经济性等。本文从水泵型号的选择入手，介绍了各类水泵的特点以及选型所需要注意的问题，对工程人员的设计工作有指导性意义。

引言

水泵是污水处理工程中必不可少的设备之一，其作用是将相对高程较低的污水提升至后续相对高程较高的处理单元，为污水处理的顺利进行提供足够的动力。水泵选型是否正确对整个系统的稳定性，投资和运行的经济性、运行效果的合理性都有着重大的影响。

1 影响水泵选型的因素

1.1 水泵安装现场的环境

通常在污水处理中所采用的水泵分为两种，一种安装于污水外，称为离心泵即干式泵，另一种直接安装在污水中，称为潜水泵。两种泵各有其优缺点，需根据不同的场合进行选择。

离心泵运行时，叶轮的叶片高速旋转产生离心力，将介质输送到高压端出口，并在吸入口形成负压吸入介质以此循环。由于其安装于污水外，运行时只有水泵的吸水管和叶轮淹没在污水中，能够保持设备的干燥，避免泵体受污染，方便后续的管理、养护及维修。但是由于其构造关系，如果水泵中没有水就无法进行介质的输送，且极易损伤叶轮和泵体导致设备损坏。

潜水泵的工作原理也是利用离心力，但由于泵体安装于水池内，运行时水泵及管件均淹没在水中，不存在进水管灌水及水泵吸程的问题，水池的有效容积会更大，其缺点是设备浸入污水中会受到腐蚀，养护管理及维修较为麻烦。

当污水处理厂占地面积不大，对水泵的安装环境无特殊要求，建议采用潜水泵；若水池深度超出水泵吸程，则必须采用潜水泵。当污水处理厂的占地足够大，且客户要求水泵安装于水池外，可以考虑采用离心泵。当水泵必须置于液体外，且启动液面低于水泵叶轮淹没水位时，必须选用带引水辅助设备的离心泵或自吸泵。

1.2 水泵输送的介质

污水处理中涉及到的污水种类繁多，有人们日常生活排放的生活污水，有工业生产中排放的生产废水，且不同行业排放的工业废水特性也各不相同，只有选择合适的水泵，污水处理工程的运行才能稳定和有效。

根据输送介质中所含杂质的多少可将水泵分为清水泵和污水泵两种。清水泵对输送介质的清洁度要求较高，一般要求介质中固体体积含量不超过0.1%，粒度不大于0.2mm，否则极易堵塞水泵，对泵体、叶轮造成损坏。污水泵的结构原理同清水泵一样，但进行了一些内部构造的更改，如加大水泵流道、增大叶轮间隙、取消叶轮护圈、增加锯齿片等，因此可以输送含杂质较多的介质。

针对各类污水选择水泵的原则如下：

1）对于清洁度较高，物理化学性质类似于清水的污水，如清洗废水、含油废水等，建议采用清水泵进行输送；

2）对于含有大量杂质（如较大固体颗粒、各种纤维）的污水，如生活污水、纺织业废水、造纸业废水等，必须选择污水泵来作业。

3）对于有腐蚀性的或高温的污水，必须有针对地选用特殊材质的耐腐蚀泵，如塑料、不锈钢等材质制造的水泵，否则泵体容易被腐蚀，使整个系统的运行受到影响。

1.3 水泵具体型号的选择

在选择水泵的具体型号前，首先需要根据具体的设计参数计算出所需水泵的流量和扬程，然后根据实际水泵的特性曲线进行比较和选择。

1.3.1 水泵流量的计算

与大型泵站相比，污水处理工程由于排水总量有限，且一般均设有较大的污水调节池，水泵的运行流量较为稳定。根据工程设计水量和设计水泵数量，即可计算出单台水泵的设计流量。

Q=Q总

n（m3/h）Q-单台水泵设计流量（m3/h）；

Q总-工程平均小时流量（m3/h）；

n-水泵台数（台）。

对于小流量的工程一般采用2台水泵，1用1备；对于大流量的工程可采用3台水泵，2用1备，运行时2台水泵同时运行，若使用中的水泵出现故障则更换备用水泵，故障水泵可拆下进行维修，这样备用水泵的投资比1用1备要更经济。采用多台水泵时应尽量选用同型号水泵，方便维护管理。

1.3.2 水泵扬程的计算

水泵总扬程由水泵吸水高度、扬水高度及管路水头损失三方面决定，一旦水泵流量、管径及管道布置确定，水泵设计扬程就可确定。

H≥h1+h2+h3+h4（m）H-水泵总扬程（m）；

h1-吸水管水头损失（m），一般包括吸水喇叭口、90°弯头、直线段、阀门，渐缩管等；

h2-出水管水头损失（m），一般包括渐扩管、止回阀、阀门、短管、90度弯头（或三通）、直线段等；

h3-集水池最低工作水位与所需提升最高水位之间的高差（m）；

h4-安全水头（m），估算扬程时可按0.5m~1.0m计；详细计算时应慎用，以免工况点偏移。

下面分别为不同安装高度水泵扬程的计算示意图

图1水泵扬程计算示意图

对于污水处理工程而言，水泵的主要作用是提升高程而不是长距离送水，输水管路一般不长，沿程阻力损失可忽略不计，水头损失只需计算局部阻力损失即可。

1.3.3 比较选择

通常水泵的制造商会针对其生产的每一款水泵提供如图2所示的H-Q曲线和-Q曲线。其中H-Q曲线为水泵的高程-流量特性曲线，-Q曲线为水泵的效率-流量曲线。针对每个不同的工程，计算得出实际所需要的水泵的高程为Hc，流量为Qc，在上图中显示为一个具体的坐标点（Qc，Hc）。

选取水泵的原则如下：

1）选取的水泵的H-Q曲线必须同时满足流量和扬程的要求。理想状态是（Qc，Hc）能落在曲线上，但实际工程中这种情况很少，此时必须在保证流量的前提下，让水泵工况点扬程略高于设计扬程，从H-Q曲线图上看也即所选择的水泵的H-Q曲线需要略高于工程需求点（Qc，Hc）。

2）一般水泵的工况点不会是水泵的最高效率点，但要求工况点应靠近水泵的最高效率点，以保证水泵的运行效率。从η-Q曲线图上显示为Qc位于η-Q曲线的波峰位置附近。同时，由于水泵在运行过程中，水池中的水位是变化的，水泵或者水泵组在这个范围内变化时都应处于高效区。

2 结论

本文从污水处理中水泵的选型出发，介绍了各类常用水泵的特点和使用要求，以及选择水泵型号需要考虑的关键点，供工程技术人员参考

Ⅳ 水环境承载能力的定量描述方法

在上述研究的基础上，这里提出了一个水环境承载能力的定量描述方法。应用这一方法可界定所研究的区域的水环境现状是否过载。若尚未过载则表明尚有开发余地，并可指明在哪一方面有多大空间。若过载，可提出问题之所在，生态恢复时需主攻什么方向，是水量问题还是水质问题等等。该定量化方法是：
IQE= ··········（1）
式中：
IQE为区域（或全国）水环境状态指数，是水环境承载能力的度量。
QT为水资源总量，是指区域实际拥有的水量，非经水文还原计算得的水量。该水资源总量若以出入区域的水文站流量计的话，指入境的水文站实测流量（不包括水文还原的流量）。
QW是区域总水资源量和可资利用的水资源量之差，即：
QW =Q总-Q可=QT-QC
应称为区域生态需水量，（是除人类生活和生产活动所需水量之外的保持环境生态之水量，包括河道、入海、冲积、不断流、植被、生态多样性保护等）。可将QW除临界值外，再分级，I级为对环境生态基本无影响人类取水，Ⅱ级为对生态有影响，但仍保持较好质量之水量，Ⅲ级为保持生态循环的最低水量，称允许的或临界水量，以及Ⅳ、Ⅴ等称为生态不同破坏程度下的水量等。
Qc （Q可）为可资利用的水资源量。
IWQ是区域水质综合指数。它是水质对环境的影响程度和可用度的量度（为无量纲值），也可称为水质评价综合指数（其计算方法可用水质中心为《水利与国民经济协调发展》课题开发的成果）。
上述IQE，区域（全国）环境状态指数，表示区域（全国）水环境状况。并认为其有可持续发展的临界状态IQEC，IQEC为可接受（acceptable或criteria）的水环境状况，也表征可持续发展的水资源开发利用总体状态。
IQEC和Ic（实际）的差为现状水环境和临界水环境状态的差值，正值为有开发余地；负值为生态不能承载，必须进行区域生态恢复。
该水资源状况评价方法的优点是：
1．由于Qw的量和IWQ的值都是客观的存在的，可以通过区域生态破化程度界定的，其中IWQ可以与现性的水质标准挂钩（也可以独立于人为的水质标准而存在），其好处是水资源质量评价不受人为定的水质标准的左右，在必要时又能与环境水质标准相对应，给出地区水质级别以及不同水质标准的不同评价结果之间的转换。保持历次水质评价和水资源评价的可比性。
2．Q可是地区水资源可用度的表征和约束，人们只能在不超过Q可的情况下发展经济（但可用节水、污水回用及回归河道等措施增加Q总或改变原IWQ下求得发展） 即在环境承载的约束下发展经济。
3．IQE能分地区或生态区和在全国范围内给出水环境和水资源的总体状态（可表征过渡开发和水污染引起的生态质量的降低）是水资源状况的总体表征，作为水资源规划的战略目标的数字化定量描述方法。
另外，对环境现状IQE和临界IQE的比较也能给出不同区域水资源开发利用和水质状况的综合对比，其正值区为有开发余地之可开发区，负值区为水资源过渡开发或水资源造成生态严重破坏需进行水环境生态恢复的地区。进而可向国家报告水质水量相结合的水资源总体评价的结果和区域分布及比例。这就为全国水资源状况在不同区域的对比和开列国家水环境治理优先序奠定了基础。

Ⅳ 如何检测污水中的Cd、Cr、P

污水中的Cd和Cr用原子吸收测定或者用ICP-AES测
总磷的话用过硫酸钾氧化，然后用钼酸铵显色法测定

Ⅵ 以果冻为主的食品废水如何处理

水处理，无需投资，按吨收费，高新技术设备上门先处理后付费，整包托管转移法律风险；热线电话：400-6655-288

注：各组数据均为10次检测结果的平均值。

4.2 处理成本

（1）工程用电设备共计26台（套），总装机容量为131.39 kW，实际水处理系统正常运行功率 86.29 kW，若电价按0.60元/（kW·h）计，则每天电费994.06元。

（2）污水处理厂采用四班三运转工作制，定员5人（其中污水站站长1名、技术员、化验人员由站长兼、操作工4名），人均日工资按60元计，则每日人工工资300元。

（3）工程每日絮凝剂消耗费用为250元。以上合计，本工程每日运行直接费用为1 544.06元，折合吨水处理直接成本为1.54元。具体参见http://www.dowater.com更多相关技术文档。

5 结论

运行结果表明，采用预处理+厌氧+好氧工艺来处理以果冻为主的食品生产有机废水可行，系统处理效果明显，各项指标去除率高，COD总的去除率为97%，BOD5总去除率为98.5%，SS总去除率94.9%，氨氮总去除率为85.7%，油脂总去除率为93.4%。出水水质优于《污水综合排放标准》（GB 8978—1996）二级排放标准。

从运行实践来看，该工艺具有较高的抗冲击负荷能力，运行稳定，尽管车间排出水的水质水量起伏大，但出水水质始终能满足排放要求。

工程投资较低，运行费用合理。该工程总投资为235万元，运行费用为1.54元/m3。该工艺对同类废水的处理有一定的借鉴意义。

由于没有采用自控加药系统，药剂的投加不能根据进水水质的变化及时调整，运行中存在药剂浪费现象。厌氧产生的沼气经测量每天可达300 m3左右，工程中只是简单引入锅炉燃烧，没有高效利用。如果在上述方面加以改进，运行费用会有大幅降低。

Ⅶ 污水厂剩余流量是什么

污水厂里的计算第三篇—污水厂的水量平衡

梵心4466 >《水》
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近期国家环保部在各地进行全面的督察，很多污水厂都在做各种准备工作，其中资料的准备是很重要的一个项目，在之前我们污水处理厂的运营人员经常会做的一样工作就是减排量的汇报，减排量的计算中涉及一个最重要的计算参数就是处理水量，处理水量有提升量，排放量的区别，这两个数字一般来自于污水厂的进出口安装的流量计，但是在实际工作中，这两个数字往往差别很大，这种差别往往让管理者困惑，更棘手的是如何向外围主管部门进行解释。今天我们就通过水量平衡的计算来聊聊这个话题。


我们来看什么是污水厂里的水平衡，污水厂里的水平衡概念和其他企业内内的水平衡概念有所区别，污水厂里的水平衡主要是对进入和排出污水厂的污水总量的平衡计算，这个计算在有些设计院污水厂提升泵的时候会采用，当然也有忽略的，依靠水泵的流量扬程的转化把抵消了这个漏洞的。但是在实际运行中，我们运营人员还是要了解一下污水厂里的这部分的水平衡的，并能够和管理部门解释清楚这类问题。

为了了解污水厂的水量平衡计算，我们以A2O工艺的污水处理厂对于厂内的各个构筑物的流量来进行一下统计和分析。在污水厂内通常会安装进口流量计和出口流量计，污水处理厂的进口一般是重力流的管路，为了避免因为非满管流而导致的流量测量不准，污水处理厂的进口流量计一般设置在污水提升泵的后端出水压力管道上，较多采用管道式的电磁流量计。出口流量计会安装在最终的出水口的位置，一般环保要求采用开放式的明渠超声波流量计。

污水处理也是自然界的一种现象的人工强化作用，所以污水处理厂一定遵循大自然的处理规律，那就是物质守恒，无论它变成怎样的形式，它的总量一定是守恒的，所以我们对于污水厂的水量就有一个基本的守则，那就是无论污水厂内的工艺如何复杂，我们最终的水量（包含转变成其他形式的）一定是能够计算到相等的。


但是我们知道在实际运行中，进出口的流量计是不可能相等的，主要的原因是在厂区内有剩余污泥的排放，吸砂上清液和深度车间反冲洗水，污泥储池溢流，污泥脱水机上清液等的厂区工艺回流水，通过厂区工艺管路回流到污水厂提升泵房的集水井内，而这些又被提升泵提升起来，在进水流量计上显示出来。有些污水厂还有中水的内部绿化回用，还有敞口的生物池的蒸腾作用等等，这些原因都造成了污水厂的进水和出水流量计上的数据不匹配。为了更好的分析计算这些水量，我们把厂内的水量分别编号，以便统计计算:

1、总进水量QJ（以进口流量计数据为主）。

2、沉砂池的吸砂水量Q1。

2、初沉池污泥排放量Q2。

3、生物处理段的剩余污泥量Q3。

4、污泥储池溢流Q4。

5、污泥脱水机上清液Q5。

6、深度处理反冲洗水Q6。

7、中水量Q7。

8、其他损耗水量Q8（包含蒸腾作用，管路跑冒等）

9、总出水量QC（以出口流量计数据为主）。

为了计算方便，我们设定这个污水处理厂每天实际处理水量为10000m3，也就是从外管网每天流入到污水厂内的污水量为10000m3。以此为基础数据我们来进行厂区的整个水量平衡的计算。

我们假定污水处理厂已经稳定运行，各个构筑物都已经按照设计的要求达到了满负荷运行，所有的排泥，回流，污泥脱水机都是按照设计要求进行的，而且进水水质也符合设计标准，这样我们就不考虑实际运行中出现的实际运行中出现的各种干扰因素。下面来逐步计算上述的每一项：

Q1：沉砂池的吸砂水量。这部分由沉砂池的吸砂泵的流量来决定，由于一般在吸砂管路上不会设置流量计，因此吸砂泵流量可以根据吸砂泵的铭牌标称流量，每日开启的时间来进行计算。设定吸砂泵流量为20m3/h，每日运行时间为4小时，早晚各两小时。

Q1=20*4=80m3

Q2：初沉池排泥量。初沉池的排放的污泥量由于管路上没有流量计，而且一般不是通过提升泵排泥的，所以这部分排泥量大部分采用都是估算，可以简单的用储泥池的体积进行测量，排泥一小时，储泥池液位增加多少，再根据储泥池面积计算出一小时排泥量，然后根据每天初沉池定期排泥的时间来计算初沉排泥量。当然也可以利用管道的压力和流量的计算公式进行计算，计算公式在各种专业参考书和网络上都可以找到，对于采用平流式沉淀池的初沉池来说，这个就更简单了，利用吸泥泵的流量和运行时间来计算就可以了。同时还可以按照初沉池的沉淀效率来校核，即每日进出水的SS的去除量就是每日的排泥量，关于污泥的计算，后面的公众号会专门讨论，今天也不细分析了。

关于Q2，我们设定为：Q2=500m3

Q3：生物处理段的剩余污泥量。生物处理段的剩余污泥量一般会根据工艺运行情况进行调整，这个在实际运行中也是没有设置流量计的，但是一般情况下，剩余污泥的排放都是采用剩余污泥泵从污泥回流泵房提升到污泥储池的，所以这部分流量可以按照剩余污泥泵的开启时间和流量来进行计算。假设剩余污泥泵标称流量为：100m3/h，每日运行18小时。

Q3=100*18=1800m3

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Q4：污泥储池溢流。一般污水处理厂的污泥脱水车间每天运行时间在12~18小时，剩余时间只是排泥，污泥储池一般不会无限制的设计到足够大，来保证每天的排泥都能储存起来，因此，有部分排泥就会在污泥储池上面的溢流管溢流回厂区工艺回水管路里。但是由于溢流管上不可能装流量计，也没有水泵提升，而且也不是压力流，所以没有可用的公式计算，那么这部分流量怎么来计算呢？

我们来看上面的水量图，进入储泥池的主要来自于初沉污泥Q2，生物段剩余污泥Q3，从储泥池出去的主要是溢流Q4，通过脱水机的污泥投配泵提升进入脱水机的QT，这样就可以得出储泥池的水量平衡关系了：

Q2+Q3=Q4+Qt

所以：Q4=Q2+Q3-Qt

污泥投配泵的流量Qt可以从污泥投配泵铭牌流量和运行时间统计。假设污泥泵的流量为10m3/h，每日工作时间为16小时。则Qt为：

Qt=10*16=160m3

Q4=500+1800-160=2140m3

Q5：脱水机上清液。这部分水量是脱水机通过机械作用把加了絮凝剂以后的污泥的上清液和固体分离后产生的水，主要来自于几个方面，一个是污泥投配泵的给脱水机的输送的污泥量，一个是絮凝剂的加药量，一个反冲洗滤布的反冲洗水（我们这里设定都是用自来水，不用中水）。这几个数据都可以从现场设备的工作铭牌和运行时间得出。假设污泥泵的流量为10m3/h，絮凝剂泵加药量为0.3m3/h，反冲洗水泵的流量为10m3/h。脱水机每日工作时间为16小时。

则Q=（10+0.3+10）16=324.8m3

需要说明的是这部分是进入脱水机全部的流量，还要把泥饼的量减去，假设每天生产泥饼10m3，所以最后的上清液计算为

Q5=324.8-10=314.8m3

Q6：深度处理反冲洗水。这部分水水来自于深度处理车间过滤工段的定时反洗产生的反冲洗污水，通过工艺管路回流到泵房内。反冲洗的流量可以根据反冲洗水泵的铭牌标称和运行时间进行计算。假设反冲洗铭牌为30m3/h，每日反冲洗时间为4小时，反冲洗流量为：

Q6=30*4=120m3

Q7：中水量。中水主要回供厂外的企业用户，或者厂内的绿化浇洒等，中水取水管路一般设计在接触池后的出水段，由于设置位置不一样，有些中水取水在出水流量计前段，最终的出水量就是中水量加出水流量计水量，有些在出水流量计后段，中水量就不影响出水量。中水量根据厂内的设置的中水回用泵的流量和运行时间进行统计计算。

假设中水泵的铭牌为200m3/h，每天的运行时间为20小时，则：

Q7=200*20=4000m3

Q8:其他水量。其他水量由于都是不可精确测量计算的数值，我们可以进行估算，一般可以按处理水量的5~8‰计算，我们选择6.5‰的处理水量进行计算，则Q8为：

Q8=10000*6.5‰=65m3

到现在为止，我们就把厂内所有的流量都进行统计分析，要注意生物处理段的内外回流只是在进出水流量计的中间，没有跨越流量计，因此这部分水是在系统内部的，不影响进出水流量，所以在水量平衡中不进行计算。

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下面我们来看这个设定的污水厂里的水量平衡的计算。

首先来看进水量Qj。Qj是进水流量计的数值，但是由于进水流量计的位置安装在厂区回流管之后，它统计的流量数值是厂区外的进水量和厂区内的回流量之和。而污水厂厂区内的回流到进水泵的流量主要来源于沉砂池的回流液Q1，储泥池的溢流Q4，脱水机房上清液Q5，深度处理车间的反冲洗水Q6，所以Qj的流量为：

Qj=10000+Q1+Q4+Q5+Q6

=10000+80+2140+314.8+120

=12654.8m3

然后我们来看出水量Qc。Qc是污水厂最后流出系统的污水，这部分污水主要是厂外进水10000m3，在各个处理工序中抛掉的工艺回流水，包括沉砂池的回流液Q1，初沉排泥量Q2，生物段剩余污泥量Q3，深度处理的反冲洗水Q6，厂内消耗Q8。而中水Q7，主要来自于清水池，清水池的设置各污水厂有不同的位置，如果在出水流量计前，Q6不包含在出水流量内，如果设置在出水流量计后，Q6包含在出水流量里，在这里我们假设清水池在流量计后，不影响出水流量的统计。所以最后的出水流量就为：

Qc=10000-Q1-Q2-Q3-Q8

=10000-80-500-1800-120-65

=7435m3

计算到这里是不是就是最终稳定的出水量了呢？这里要注意下就是上述计算其实算出来的是第一天稳定运行以后的情况，在第二天运行以后，进水量仍旧保持Qj，但是由于第一天进水提升泵最终提升了Qj的流量，所以第二天的出水量的10000吨就变成了Qj了，所以，稳定运行以后的出水量应该是：

Qc=Qj-Q1-Q2-Q3-Q8

=12654.80-80-500-1800-120-65

=10089.8m3

这里就有疑问了，为什么最终出水比进水10000吨还多，污水厂不是还有挥发跑冒滴漏的情况么，出水应该比10000吨少啊？为什么出水反而比进水多？这需要再回看两个地方，污泥脱水机房的絮凝剂加药和反冲洗水一共为（10+0.3）*16=164.8m3这部分的水为污水处理系统从外部引进的水量，从系统出去的是蒸发跑冒滴漏和污泥外运部分，所以最后的水量平衡为：

10000+164.8-65-10=10089.8m3

这样就和上面的Qc核对上了，从上述的整个推算来看，污水厂的水量是保持平衡的，但是我们从流量计的统计差值的数据来看:

Qj-Qc=12654.8-10089.8=2565m3

也就是说在理想的数据统计情况下，进水流量计安装在厂区的回流管后方，前后流量计相差2565m3。

当然在污水厂的实际运行中，水量的计算受到现实条件的限制很多，数字应该没有这么精确到最终完美平衡，但是只要我们每一个运行人员认真分析每一个进出流量，最后的数字还是能够无限接近水量平衡的。

Ⅷ 水处理缓蚀剂三聚磷酸钠的生产工艺

水处理缓蚀剂三聚磷酸钠的生产工艺根据我搜集的一些网站来看，建议看看这个，要做毕业论文以及毕业设计的，推荐一个网站 http://www.lw54.com ，里面的毕业设计什么的全是优秀的，因为精挑细选的，网上很少有，都是相当不错的毕业论文和毕业设计，对毕业论文的写作有很大的参考价值，希望对你有所帮助。
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Ⅸ 污水中的F/M是怎么回事计算 详细点 谢谢 新手

F是基质的总投加抄量，说白了就是污水中每日COD投加的质量，F=QC，Q是处理量，C是进水COD浓度。
M是系统中微生物的总量，就是池子内的污泥总量，M=XV，X为污泥浓度，V为池子体积。
理解了上面两点，F/M的意思就是单位时间内单位质量污泥能后承受的COD质量，即污泥负荷，单位kgCOD/(kgMLSS·d)。
还不明白的话建议多看看书，这是污水处理里面的基本概念。

Ⅹ 回用深度处理技术有哪些

2014年执业医师考试指导 临床执业医师 口腔执业医师 中医执业医师 医科大考查课试题
微滤分离技术是根据筛分原理以压力差作为推动力的膜分离过程。在给定压力下（50～100kPa），溶剂、盐类及大分子物质均能透过孔径为0．1～20．0μm的微滤膜，只有直径大于50nm的微细颗粒和超大分子物质被截留，从而使得溶液或水得到净化。它是一种精密过滤技术，其原理与普通过滤类似，但过滤的微粒比普通过滤小很多，是过滤技术的最新发展。 1.2.2超滤分离技术（UF）
超滤是一个压力驱动的膜分离过程，主要由筛除机理去除水中杂质。以压力差为推动力，分离膜的孔径在0．001 5～0．02μm 之间，推动压力在100～1 000kPa左右。超滤适用于分离大分子物质、胶体、蛋白质等，可有效取出水中的悬浮物、胶体、有机物等杂质，是替代活性炭过滤器和多介质过滤器的新一代预处理产品。 1.2.3正向渗透膜分离技术
用只能透过溶剂而不能透过溶质分子的半透膜将溶剂和溶液隔开, 溶剂分子将在渗透压的作用下自发地从溶剂侧透过膜进入溶液侧, 这就是渗透现象, 也即所谓的/正向渗透0。渗透过程的驱动力是膜两侧的渗透压差, 或理解为膜两侧水的化学势的差值, 水流方向为从渗透压低(水化学势高)的一侧流向渗透压高(水化学势低)的一侧。 1.2.4无机膜分离技术
无机膜（inorganic membrane）是指以金属、金属氧化物、陶瓷、沸石、多孔玻璃等无机材料为分离介质制成的半透膜，特殊的材料性质使其对高温、高压、强酸、强碱及高浓度有机溶液等极端苛刻反应环境具备较强的适应能力，这是其他水处理方法包括有机膜分离技术所无法比拟的。作为一种应用前景广阔的高新水
处理技术，无机膜分离技术在工业废水处理领域展现出独特的技术优势，已在工程领域得到成功应用并将拓展到更大的发展空间。 1.3高梯度磁分离技术
高梯度磁分离（High Gradient Magnetic Separation，简称HGMS）是20 世纪60 年代发展起来的一种新型磁分离方法。其工作原理是通过填充大量不锈钢毛作为过滤基质，电流的磁场效应使不锈钢毛磁化，在附近产生高梯度磁场，导磁的钢毛对液体中悬浮杂质的磁力作用大于水流拉力和颗粒本身重力作用，悬浮杂质被截留在钢毛基质上，使其被去除，从而达到净化目的。 第二章 主题 2.1微滤分离的应用
微滤膜系统将污水中尺寸大于膜微孔孔径的的絮体和悬浮物截留在膜纤维微孔外部, 而水在压力驱动下穿过纤维壁,从而实现水与絮体和悬浮物的分离, 达到去除水体中絮体和悬浮物的目的。图1 是MF 系统污水深度处理的中试试验流程, 系统运行包括过滤、自动反冲洗和排污过程。MF 系统采用天津膜天公司生产的6 英寸( 15. 24 cm) PVDF 中空纤维膜组件, 系统共有3 支膜组件。每支膜组件长度为1 740 mm, 纤维内径为0. 6 mm , 外径为1 m m, 膜纤维微孔平均孔径为0. 22 ( m,
单
支
膜
组
件
膜
过
滤
面
积
为
42 m2, CMF( Continuo usMicr o Filt rat ion, 连续微滤分离) 系统单支膜组件设计水通量为1. 5～2 T/ h, 水回收率大于96%。
当系统工作时, 打开进水阀门并调节阀门, 使进水压力P1 = 0. 07～ 0. 09 MPa, 错流循环出口压力P 2= 0. 03～ 0. 05MPa 。当系统工作30 min 后或透膜压力( TMP) 增加到系统设定时, 系统将进行自动反冲洗。关闭进水阀门, 打开反冲洗管路上阀门, 调节阀门使反洗水流量为0. 5～1. 5 T/ h, 15 s 左右后将反冲洗水量调整到6～9 T/ h, 气体流量计读数为12～18 m3/ h, 清洗时间20～100 s, 然后打开排污阀门进行排污,排污完成回到工作状态。
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