遇水軟化岩石地基保護措施

❶ 當打地基時,如果遇到地下水處理方法有哪些

有2個辦法：

1、繼續打井，井底標高要比基坑底標高低15米，然後24小時抽井水版，通過管道排走。

2、基權坑鋪碎石，瓜米石，上面鋪彩條布，需要有坡度，坡腳設置集水井，在彩條布上打墊層。

有的基坑積水或土質稀軟，工人難以立足，無法施工；有的出現「流砂現象」導致邊坡塌方，地質破壞。

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處理分類：

地基處理主要分為：基礎工程措施、岩土加固措施。有的工程，不改變地基的工程性質，而只採取基礎工程措施；有的工程還同時對地基的土和岩石加固，以改善其工程性質。選定適當的基礎形式,不需改變地基的工程性質就可滿足要求的地基稱為天然地基；已進行加固後的地基稱為人工地基。

地基處理工程的設計和施工質量直接關繫到建築物的安全，如處理不當，往往發生工程質量事故，且事後補救大多比較困難。因此，對地基處理要求實行嚴格的質量控制和驗收制度，以確保工程質量。

❷ 地基的抗液化措施有哪些

參照：表2中∃表示全部消除地基液化沉降的措施,如採用樁基、深基礎、深層處理至液化深度下界或挖除全部可液化土層等。%表示部分消除地基液化沉降的措施,如加固或挖除部分可液化土層等。&表示基礎結構和上部結構採取的構造措施,一般包括減小或適應建築物不均勻沉降的各項措施。∋表示可不採取措施。

對各項抗液化措施的要求:

(1)採用樁基時,樁端伸入液化深度以下穩定土層中的長度(不包括樁尖部分)應按計算確定,對碎石土、礫、粗、中砂、堅硬粘性土應不小於500mm,其他非岩石土應不小於2m。

(2)採用深基礎時,基礎底面埋入可液化深度以下穩定土層中的深度應不小於500mm。

(3)採用加密法(如振沖、振動加密、砂樁擠密、強夯等)處理可液化地基時:(處理後土層的實測標准貫入錘擊數N63.5應大於臨界值Ncr。)要求全部消除地基液化沉降時,有效處理深度應不淺於液化深度下界。∗要求部分消除地基液化沉降時,有效處理深度以下未處理的殘留液化土層的液化指數LLE應不大於

4,對獨立基礎與條形基礎的有效處理深度應不淺於地基主要受力層深度。

❸ 軟岩的水理特性分析

通過吸水率測試,最後統計得軟岩岩組吸水率值見表4-6。除泥質粉砂岩試樣在1.5%～6%之間相對較低外,其他幾組吸水率指標很高,在10%～20%之間,說明軟岩極易吸水的特性。

表4-6 軟岩主要物理水理特性參數測試成果

注:軟岩極易吸水,遇水後發生泥化、軟化和崩解,岩石抵抗水的軟化作用的性能主要取決於岩石中親水性礦物和易溶性礦物的含量,以及岩石中孔隙與微裂隙的發育程度。

崩解試驗研究表明:軟岩中泥質含量對其崩解特性的影響很大,崩解度與泥質含量關系為:S=70ln(W_m)-215。根據崩解度及崩解物形態,樞紐區軟岩可分為五類:炭質頁岩與泥化夾層為A類,遇水極易崩解,破壞後含水量會顯著增大,原岩強度完全喪失,屬遇水極不穩定的岩石;泥質粉砂岩與煤屬於B、C、D類,崩解性較差,屬遇水較不穩定岩石。通過崩解試驗分析,研究區內發育的幾種典型軟岩,均屬於遇水不穩定岩石。

❹ 岩石遇水為什麼變軟

一方面部分岩石內部含有易溶於水介質，另外岩石中很多礦物成分在飽和狀態下的單軸強度是會降低的。所以岩石和含水狀態下的強度低於乾燥狀態~

❺ 岩石上建房地基如何處理

一層平房，可直接在鑿平的岩石上用水泥砂漿鋪平砌磚牆基礎；建3層樓房，宜在岩石上鑿槽，槽深60mm，槽寬380~400mm，水泥砂漿鋪平，水泥砂漿砌370磚牆基礎，到室外地面高就收小為240牆，到室內地坪下60mm處鋪20mm厚水泥砂漿加5%防水粉。牆砌到一層樓高處做圈樑。

❻ 有請地質專家：有一種岩石,受潮或遇水就軟化為砂,這是什麼岩,有什麼價值

你說的不是岩石,是風化程度極高的風化岩,或是一種砂質土.由於缺乏生物作用,有機養分少,不利於種植.

❼ 有請地質專家：有一種岩石，受潮或遇水就軟化為砂，這是什麼岩，有什麼價值

你說的不是岩石，是風化程度極高的風化岩，或是一種砂質土。由於缺乏生物作用，有機養分少，不利於種植。

❽ 岩石地基處理的方法有哪些

1用基岩做部分杯形柱基或杯形基礎

堅實完整的基岩

❾ 求助泥岩基坑底排水措施

泥岩本身是相對隔水的地層，即使有裂隙或強烈風化，遇到水就裂隙堵塞，因此，把泥岩理解成不透水更合理。至於基坑涌水，本人認為不是從泥岩，估計源於泥岩以上的卵石層。開挖基坑前應該考慮降水，如果來水量太大，排不幹或降不下，可能需要考慮截滲堵水方案。當然可以考慮降水+ 少量灌漿帷幕方案，以卵石層為主要灌漿地層。要特別注意，如果卵石層有地下水湧出，後果是可能帶出來砂和細粒土 - 產生機械管涌，從而出現地層損失，引起地面沉降！比降水本身引起的地面沉降大很多。因此，要引起重視。基坑裡應該設立排水系統和集水井，集中排出；基坑底部應該預留200 - 300mm厚的地基土或岩石，為地基保護層。等施工前開挖，馬上澆注混凝土，不讓地基土長期浸泡在水裡，特別是泥岩 - 遇水可能膨脹、軟化甚至泥化。會迅速喪失應有強度。

❿ 含溶洞岩石地基穩定性分析

對含溶洞岩石地基的失穩評價，可認為是溶洞上部的岩土體整體往下塌陷，即為整體破壞形式。通過溶洞發育規律及溶洞塌陷體的形狀分析還發現，其破壞機制除整體破壞形式以外還有溶洞洞壁內部破壞的形式。

2.2.1 含溶洞岩石地基整體破壞形式的穩定性分析

假定溶洞岩石地基呈整體下塌失穩，穩定性評價計算，可按下面方法綜合進行。

2.2.1.1 根據溶洞頂板坍塌自行填塞洞體所需厚度進行計算^[16]

洞體頂板被裂隙切割呈塊狀、碎塊狀，頂板塌落後體積松脹，當塌落向上發展到一定高度，洞體可被松脹物自行堵塞。在沒有地下水搬運的情況下，可以認為洞體空間已被支撐而不再向上擴展了。設洞體空間體積為V₀，塌落體體積V，此時塌落高度H可由下式確定。

V·m=V₀+V

即：

V₀=V(m-1)

式中：m 為頂板岩石的松脹系數，對岩石取 1.1～1.3，視坍落後塊度定；對土取1.05～1.1。

設洞體頂板為中厚層灰岩，洞體截面積為 S，洞高 H₀，假定塌落前後洞體均為圓柱形。

則：

V₀=S·H₀V=S·H

那麼，自行堵塞洞體所需的溶洞頂板安全厚度為：

岩溶區溶洞及土洞對建築地基的影響

如高度H以上還有外荷載，則還應加以荷載所需的厚度，才是洞體頂板的安全厚度。

2.2.1.2 根據頂板裂隙分布情況，分別對其進行抗彎、抗剪驗算^[15]

(1)當頂板跨中有裂縫，頂板兩端支座處岩石堅固完整時，按懸臂梁計算：

岩溶區溶洞及土洞對建築地基的影響

(2)若裂隙位於支座處，而頂板較完整時，按簡支梁計算：

岩溶區溶洞及土洞對建築地基的影響

(3)若支座和頂板岩層均較完整時，按兩端固定梁計算：

岩溶區溶洞及土洞對建築地基的影響

抗彎驗算：

岩溶區溶洞及土洞對建築地基的影響

岩溶區溶洞及土洞對建築地基的影響

抗剪驗算：

岩溶區溶洞及土洞對建築地基的影響

以上各式中：M為彎距(kN·m)；p為頂板所受總荷重p=p₁+p₂+p₃；p₁為頂板厚為H的岩體自重(kN/m)；p₂為頂板上覆土層重量(kN/m)；p₃為頂板上附加荷載(kN/m)；l為溶洞跨度(m)；σ為岩體的計算抗彎強度(石灰岩一般為允許抗壓強的1/8)(kPa)；f_s為支座處的剪力(kN)；S為岩體的計算抗剪強度(石灰岩一般為允許抗壓強度的1/12)(kPa)；b為梁板的寬度(m)；H為頂板岩層厚度(m)。

適用范圍：頂板岩層比較完整，強度較高，層理厚，而且已知頂板厚度和裂隙切割情況。

2.2.1.3 根據極限平衡條件，按頂板能抵抗受荷載剪切的厚度計算^[15]

F+G=UHS

式中：F為上部荷載傳至頂板的豎向力(kN)；G為頂板岩土自重(kN)；U為洞體平面的周長(m)；S為頂板岩體的抗剪強度，對灰岩一般取抗壓強度的1/12。

2.2.1.4 成拱分析法^[32]

當頂板岩體被密集裂隙切割呈塊狀或碎塊狀時，可認為頂板將成拱狀塌落，而其上荷載及岩體則由拱自身承擔，如圖2-1。

圖2-1 成拱分析法示意圖

A—天然拱；B—壓力拱；C—破裂拱

Fig.2-1 Diagram for analysis method of formation arch

A—natural arch；B—pressure arch；C—break arch

此時破裂拱高h為：

h=B/f

B=b+h₀tg(90°-φ)

岩溶區溶洞及土洞對建築地基的影響

岩溶區溶洞及土洞對建築地基的影響

式中：h為破裂拱高(安全臨界高度，m)；h₀為洞隙高度(m)；b 為洞隙寬度之半(m)；c為黏聚力(kPa)；φ為內摩擦角(°)；f為堅固系數(普氏系數)；σ_n為岩體剪切面上的正壓力。

破裂拱高加上部荷載作用所需的岩體厚度才是洞頂板的安全厚度。若洞的頂板呈拱形，拱角以下岩體完整穩定且無橫向擴展的可能。也可近似地用石砌拱圈厚度加足夠安全儲備類比確定拱頂的安全厚度。

2.2.1.5 遞線交會法

在剖面上從基礎邊緣按30°～ 45°擴散角向下作應力傳遞線，當洞體位於該線所確定的應力擴散范圍之外時，可認為洞體不會危及基礎的穩定。由定性評價中的洞體頂板厚跨比(H/L)可知，當集中荷載作用於洞體中軸線，H/L為0.5時，應力擴散線為頂板與洞壁交點的連線，它與水平面夾角相當於混凝土的應力擴散角45°；當H/L為0.87時，相當於鬆散介質的應力擴散角30°。

2.2.2 含溶洞岩石地基局部破壞形式穩定性分析^[17]

本書2.2.1所述岩溶地基的穩定性評價計算方法，都是假定含溶洞地基產生整體破壞為前提，且它們沒有考慮溶洞斷面形態、地下水等的影響。在工程實踐中發現，許多含溶洞地基的破壞往往是由局部破壞進而發展到整體破壞，由溶洞內部破壞再發展到外部塌陷失穩。從彈塑性理論出發，分析含溶洞地基的應力狀態，對其進行穩定性判別，能夠克服以上不足。

2.2.2.1 含溶洞岩石地基彈性理論應力分析

2.2.2.1.1 圓形溶洞中產生的次生應力

設距基岩面以下有一半徑為a的圓形溶洞。設基岩岩石是均質的，各向同性的彈性體，為此，可把在地基中的溶洞圍岩應力分布問題視作一個雙向受壓無限板孔的應力分布問題(圖2-2)，採用極坐標求解圍岩應力。此問題在彈性理論中已有現成的平面問題的齊爾西解，其求解應力的公式為：

圖2-2 圓形溶洞圍岩上的應力

Fig.2-2 Stress distribution on round cave

岩溶區溶洞及土洞對建築地基的影響

式中：σ_r、σ_θ、σ_rθ分別為圍岩中的徑向應力、切向應力、剪切應力；p、q分別為作用在岩體上的垂直應力、水平應力；θ為與水平軸的夾角。

圓形斷面溶洞周邊(r=a)處的應力，根據(2-1)式，可得：

岩溶區溶洞及土洞對建築地基的影響

2.2.2.1.2 橢圓形溶洞斷面所產生的次生應力

若溶洞為橢圓形斷面，其水平軸為a，豎直軸為b，作用在溶洞圍岩上的垂直應力為p，水平應力為q。巷道周邊上任一點的切向應力σ_θ、徑向應力σ_r和剪應力τ_rθ值的大小，可根據彈性理論，按橢圓孔復變函數解得。

岩溶區溶洞及土洞對建築地基的影響

式中：m為橢圓軸比，

；θ為溶洞周邊計算點的偏心角。

從判斷溶洞圍岩穩定性的觀點出發，只要找到溶洞周邊極值點處的應力大小，看其是否超過岩體的強度，即可判斷其穩定程度。從研究圓形斷面溶洞周邊應力得知，橢圓形溶洞周邊應力的兩個應力極值仍然在水平軸(θ=0、π)和垂直軸(θ=π/2、3π/2)上。

2.2.2.1.3 齊爾西解答在含溶洞岩石地基中的運用

齊爾西解答是彈性力學中關於「圓孔孔邊應力集中」的經典解，它設有一矩形薄板，在離開邊界較遠處有半徑為a的小圓孔，在四邊受均布拉力，集度為p，如圖2-3，通過彈性力學分析，原來的問題變換為一個新問題：內半徑為a，而外半徑為b的圓環或圓筒，在外邊界上受均布拉力p，並得到薄板的應力為：

岩溶區溶洞及土洞對建築地基的影響

圖2-3 矩形薄板受力分析

Fig.2-3 Analysis of stress in rectangle thin board

由(2-4)式可看出，薄板內徑向應力σ_r和切向應力σ_θ都隨徑向距離r及薄板尺寸參數b而變化，其變化結果及趨勢見表2-1。

表2-1 不同邊界條件下矩形薄板的應力分布Table2-1 Stress distribution of rectangle thin board in different boundary condtion

由表2-1可看出：r越大，σ_r、σ_θ越趨向於作用在岩石上的原岩應力p，當b=5a及r=5a時，σ_r=1p，σ_θ=1.08p，與原始應力誤差僅為8%；而當b≫a，r=5a 時，σ_r=0.96p，σ_θ=1.04p，與原始應力誤差僅為4%，從工程角度上來說，可滿足要求，故可認為其影響半徑為R=5a，即在彈性體中，對存在一孔洞，圓孔周邊產生應力集中的區域為5a半徑范圍，其餘范圍可不考慮其影響，仍可按彈性體考慮其應力狀態。因此，只要基礎底面至溶洞中心的距離h大於5a(a為溶洞半徑)，就可以用齊爾西解答來解決溶洞圍岩中的應力分布問題。

由於基礎底面尺寸並不是無限大，即基底壓力作用的范圍有限，此時可以這樣處理：在溶洞中心5a以外范圍，仍採用彈性力學中關於彈性半空間的理論解答，即常規的地基中附加應力計算方法，分別計算出距溶洞中心距離5a處A點附加應力α_Ap₀、B點的附加應力α_Bp₀(圖2-4)，用基礎對A、B點處所產生的附加應力α_Ap₀、α_Bp₀，分別作為A 點的水平面和B點的豎直面處的附加應力(也可分別取A點水平面上若干個點的附加應力平均值及B點豎直面上若干個點的附加應力平均值，但這樣相對復雜)。

岩溶區溶洞及土洞對建築地基的影響

式中：α_A、α_B為基底至A、B點處的附加應力系數；p₀為基底附加應力；σ_CA、σ_CA為A、B點處岩土體自重應力；λ為岩體側壓力系數。

圖2-4 溶洞地基應力計算示意圖

Fig.2-4 Stress calculation draw for cave foundation

當基礎底面壓力為大面積荷載作用時，α_A≈1，α_B≈1；則：

岩溶區溶洞及土洞對建築地基的影響

2.2.2.2 溶洞穩定性分析評價

2.2.2.2.1 格里菲斯准則判別

由前述分析，可以得到地基中溶洞周邊所產生的次生應力，並且可知洞體周邊所產生的次生應力將隨洞體形狀不同而出現較大差異，在不同的部位，次生應力也不同，甚至可以產生數倍於基底壓力p的次生應力，對地基的穩定性將產生不利的影響。此時，可應用格里菲斯破裂准則對岩石地基進行判別。

格里菲斯破壞准則表達為：

岩溶區溶洞及土洞對建築地基的影響

式中：σ₁、σ₃為最大、最小主應力，以壓應力為正號；R_t為岩石單軸抗拉強度，本身帶負號。

對於求得的溶洞周邊次生應力，切向應力σ_θ最大，徑向應力σ_r=0，剪應力τ_rθ=0，所以σ_θ為主應力，即σ₁=σ_θ，σ₃=σ_r=0；並代入(2-7)式進行判別。

2.2.2.2.2 應用舉例

某框架結構大樓，擬採用φ1500mm鑽孔灌注樁基礎，以基岩作為樁端持力層，基岩為泥盆繫上統融縣組微風化石灰岩，隱晶質塊狀結構。其中的一鑽孔樁基地層為：石灰岩面埋深11m，基岩面以上為可塑、軟塑粘土，其重度γ=19kN/m³，灰岩重度γ=25kN/m³。石灰岩樁端承載力標准值q_pk=4000kPa，設計樁底壓力為3930kPa，鑽孔樁嵌入微風化完整灰岩0.5m，樁底以下1.95m 處有一洞高 0.60m 的空溶洞(圖2-5)。石灰岩單軸飽和抗壓強度f_r=30MPa，單軸抗拉強度R_t=1900kPa。

圖2-5 基樁下溶洞地基應力計算圖

Fig.2-5 Stress calculation for cave foundation under the pile

為求得距溶洞中心5a處的垂直及水平應力p、q，經計算得到式(2-5)所需的計算參數：

α_A=0.646，α_B=0.066；

p₀=3930-(11×19+0.5×25)=3709(kPa)；

σ_CA=11×19+1.25×25=240(kPa)；

σ_CB=11×19+2.75×25=278(kPa)；

λ=0.25(石灰岩μ取0.2)；

由(2-5)式計算得到：

p=2637(kPa)、q=131(kPa)，並將其代入(2-2)式，得到溶洞周邊的應力σ_θ(其中σ_r=0，τ_rθ=0)，見表2-2。

表2-2 圓形溶洞周邊應力σ_θ值Table2-2 The values of σ_θ in round cave periphery

現用格里菲斯准則對溶洞周邊應力進行穩定性判別：

(1)在洞體兩幫(θ=0、180°)：σ₁=σ_θ=7780kPa，σ₃=σ_r=0；並 代入(2-7)式得：

(安全)]]

3=σ_θ=-2244kPa，σ₁=σ_r=0，因為σ₁+3σ₃＜0時，所以用(2-7)式判別：

｜ σ_r｜=2244kPa＞ ｜ R_t｜=1900kPa(產生拉裂破壞)

因此，須變更原基樁設計方案，才能保證建築物安全。

2.2.2.3 溶洞穩定性影響因數分析

2.2.2.3.1 基礎底面尺寸對溶洞穩定性的影響

為研究基礎尺寸對溶洞穩定性的影響，現假設樁徑由1.5m 變為1.0m，其餘條件(包括基底壓力p等)均不變，經計算得到：α_A=0.424，α_B=0.030；

而p₀、σ_CA、λ、σ_CB不變

由式(2-5)計算得：p=1813kPa、q=97kPa，並將其代入(2-2)式得：

溶洞兩幫(θ=0°、180°)，σ_θ=5342kPa；

溶洞頂底板(θ=90°、270°)，σ_θ=-1522kPa；

即洞體兩幫的 σ_θ由原來的 7780kPa 減為 5342kPa，溶洞頂底板的拉力 σ_θ也由-2244kPa減為-1522kPa。(負號表示拉力)，用式(2-7)進行判別：

溶洞頂底板：｜σ_θ｜=1522kPa＜ ｜ R_t｜=1900kPa(安全)

因此，樁徑由1.5m變為1.0m，其餘條件不變，溶洞頂底板由原來的拉裂破壞變為安全，說明基礎底面的尺寸對溶洞穩定性影響較大。基礎底面尺寸越小，越有利於地基的穩定。

2.2.2.3.2 基礎底面到溶洞頂板的距離對溶洞穩定性的影響

為研究基礎底面到溶洞頂板的距離這一影響因數，現僅假設樁底到溶洞頂板的距離增加0.25m，其餘條件均不變，經計算得到：

α_Α=0.488；α_B=0.056；代入式(2-5)得到：

p=2063kPa、q=124kPa，並將其代入(2-2)式得：

溶洞兩幫(θ=0°、180°)，σ_θ=6065kPa；

溶洞頂底板(θ=90°、270°)，σ_θ=-1691kPa；

即洞體兩幫的 σ_θ由原來的 7780kPa 減為 6065kPa，溶洞頂底板的拉力 σ_θ也由-2244kPa減為-1691kPa。(負號表示拉力)，用式(2-7)判別得：

溶洞頂底板：｜ σ_θ｜=1691kPa＜ ｜ R_t｜=1900kPa(安全)

僅將樁底到溶洞頂板的距離增加0.25m，其餘條件不變，溶洞頂底板即由原來的拉裂破壞變為安全，說明基礎底面到溶洞頂板的距離對溶洞穩定性的影響很大。

2.2.2.3.3 溶洞洞體形狀對溶洞穩定性的影響

為研究洞體形狀對溶洞穩定性的影響，在此工程中，其他條件均不變，將圓形溶洞變成水平向橢圓形溶洞(水平軸為a，豎直軸為b)，而溶洞高仍為0.60m。

則由式(2-3)計算的溶洞周邊應力σ_θ(其中σ_r=0，τ_rθ=0)，見表2-3。

表2-3 橢圓形溶洞周邊應力σ_θ值(kPa)Table2-3 The values of σ_θ in elliptic cave periphery(kPa)

用格里菲斯准則判別可知：當m=1/3時，溶洞不僅頂底板出現拉裂破壞，而且在兩幫也由於出現了高達18328kPa的次生應力，也將出現破壞。並且橢圓的豎直軸b與水平軸a之比越小，溶洞越不穩定。

2.2.2.3.4 地下水對溶洞穩定性的影響

若其餘條件不變，洞內有地下水，當地下水位大幅度下降至溶洞底面以下時，設洞體周圍土體密閉，溶洞內形成相對真空，即產生所謂的岩溶「真空吸蝕作用」。此時，由於洞內真空的影響，將會改變溶洞周圍的應力狀態，溶洞內的真空作用，相當於在地基表面施加1個大氣壓的附加應力(近似100kPa)，即施加近似100kPa的大面積附加荷載，溶洞周圍的應力計算如下：

由(2-6)式計算得到：p=2737kPa、q=156kPa；並將其代入(2-2)式得：

溶洞兩幫(θ=0°、180°)，σ_θ=8055kPa

溶洞頂底部(θ=90°、270°)，σ_θ=-2269kPa

由此可見，由於「真空吸蝕作用」，溶洞兩幫的σ_θ由原來的7780kPa變為8055kPa，變化率3.5%；溶洞頂底板σ_θ由-2244kPa變為-2269kPa，變化率僅1.1%，應力變化較小。因此，岩溶「真空吸蝕作用」並不是引起含溶洞岩石地基破壞的主要因素。對於地下水的作用，其本身對溶洞周圍的應力改變不大，其對溶洞穩定性的影響主要是對岩石裂隙結構面強度的降低，岩石的軟化等。

2.2.2.3.5 洞內充填物對溶洞穩定性的影響

現假設洞內充填有粘土(粘土承載力設計值為300kPa)，其餘條件不變，此時，可近似地認為粘土最大能夠向洞壁提供300kPa的徑向應力(實際應更小)，則由於洞內粘土的存在，溶洞周邊的應力狀態由表2-2變為如表2-4：

表2-4 洞內有充填物時溶洞周邊應力分布Table2-4 The stress distribution on cave periphery when cave is filled with materials

由表2-4可知：改變後溶洞的應力狀態趨向有利於洞體的穩定，但總體說來，關鍵點處(θ=0°、90°)應力狀態變化不大，用(2-7)式進行穩定性判別，溶洞穩定性的性質也未發生變化。由此可見，洞內有充填物(粘土)，對溶洞地基的穩定性有一定的作用，但作用並不顯著。

從以上分析可以看出，岩溶區含溶洞岩石地基的穩定性，除與基礎底面的壓力有關外，還與基礎尺寸，基礎底面至溶洞頂板的距離，溶洞的斷面尺寸形狀等密切相關。有些工程即使符合《岩土工程勘察規范》GB50021—2001的第5.1.10條第二款或《建築地基基礎設計規范》GB50007—2002的第6.5.4條的有關規定，但地基也未必是穩定，如前述舉例分析，即符合上述規范規定可不考慮岩溶穩定性的不利影響，但通過計算發現，溶洞周邊將產生較高的次生應力，仍將導致溶洞周邊破壞失穩。此外，有些工程一律地按當地經驗要求溶洞頂板的最小厚度，有時造成較大浪費。

2.2.2.4 結論

在岩溶區，當利用含溶洞岩石地基作為建(構)築物持力層時，其穩定性評價宜採用工程地質定性分析與理論計算相結合的方法：

(1)工程地質定性分析宜重點分析含溶洞地基的地質構造、結構面、岩層、洞體形態、地下水等因素。

(2)穩定性理論計算可利用本文推導的有關公式進行分析評價。減小基礎底面尺寸、增大基底至溶洞頂板的距離，可增加地基的穩定性；洞體直徑(跨度)及洞體形狀對地基穩定性影響很大，溶洞直徑(跨度)越小，對穩定性越有利；橢圓形溶洞的豎直軸與水平軸之比越小，溶洞越不穩定。

(3)地下水產生的「真空吸蝕作用」對溶洞地基穩定性影響很小；洞內有充填物時，有利於溶洞的穩定，但作用不是很顯著。

(4)有些工程即使符合《岩土工程勘察規范》GB50021—2001第5.1.10條第二款或《建築地基基礎設計規范》GB50007—2002的第6.5.4條的有關規定，認為可不考慮溶洞不利影響的地基，也還應該定量計算判別溶洞地基的穩定性。並建議對規范中該部分內容進一步研究並進行修訂。此外，有些工程一律按當地經驗來要求溶洞頂板的最小厚度進行基礎設計，有時造成較大浪費。